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A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
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1. INTRODUCCIÓN .........................................................................................................- 2 -
2. HIDROLOGIA...............................................................................................................- 3 -
2.1. Periodos de Retorno ................................................................................................- 3 -
2.2. Estudio de las Cuencas Principales.........................................................................- 3 -
2.2.1. Mediante normas de la Cuenca del Ebro.................................................................- 4 -
3.2.2. Mediante la Instrucción 5.2-I.C. ...............................................................................- 7 -
3. DRENAJE LONGITUDINAL.......................................................................................- 19 -
3.1. Introducción............................................................................................................- 19 -
3.2. Criterios de Cálculo................................................................................................- 21 -
4. DRENAJE TRANSVERSAL .......................................................................................- 23 -
4.1. Criterios de Implantación .......................................................................................- 23 -
4.2. Criterios de Cálculo................................................................................................- 24 -
4.3. Erosión ...................................................................................................................- 27 -
5. CANALIZACION RIO LINARES.................................................................................- 29 -
APENDICE 1: CUENCAS VERTIENTES................................................................................- 31 -
APENDICE 2: CALCULO DE COEFICIENTES DE ESCORRENTIA .....................................- 32 -
APENDICE 3: CALCULO DE CAUDALES .............................................................................- 33 -
APENDICE 4: CALCULO DE CUNETAS DE BORDE............................................................- 34 -
APENDICE 5: CALCULO DE CUNETAS DE GUARDA .........................................................- 35 -
APENDICE 6: CALCULO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL.................................- 36 -
APENDICE 7: CALCULO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PARA DRENAJE LONGITUDINAL......................................................................................................................- 37 -
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1. INTRODUCCIÓN
El presente Anejo tiene por objeto la recopilación y elaboración de los datos
que permitan la definición y clasificación del medio natural en el que se enclava
la carretera objeto del proyecto.
A partir de los datos contenidos y resultados obtenidos en el presente Anejo:
a) Se sientan las bases para el cálculo y dimensionamiento de las obras y
sistemas de Drenaje que será necesario disponer a lo largo de la nueva
carretera.
b) Se reflejará en otros ajustes contenidos en las fases posteriores de
ejecución del proyecto: Estudio de Impacto Ambiental (selección las
especies para repoblación), Plan de Obra y Justificación de Precios a partir
de los condicionantes meteorológicos, etc.
Este estudio se desarrolla en dos fases consecutivas e interrelacionadas.
Inicialmente se procede a la elaboración del estudio de precipitaciones
partiendo de los datos climatológicos disponibles de las estaciones
meteorológicas existentes en la zona. Posteriormente se procederá al análisis
del medio físico donde se asienta la carretera, determinando las cuencas de
aportación y las características de las mismas, quedando recogido bajo el
epígrafe: Hidrología.
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2. HIDROLOGIA
2.1. Periodos de Retorno
La Instrucción 5.2-IC fija los mínimos períodos de retorno, en años, para los
siguientes elementos de drenaje:
Pasos inferiores con dificultades para desaguar por gravedad: T = 50
años
Elementos del drenaje superficial de la plataforma y márgenes: T = 25
años
Obras de drenaje transversal: T = 100 años
No obstante, la Confederación Hidrográfica del Ebro considera para las obras
de drenaje transversal un periodo de retorno de 10, 50 y 100 años para los
cálculos hidráulicos pertinentes.
2.2. Estudio de las Cuencas Principales
La determinación de los caudales máximos de avenida en las cuencas que
vierten a la carretera se ha obtenido realizando los cálculos mediante dos
métodos:
a. Mediante las normas del Plan Hidrológico de la Cuenca del Ebro para el
cálculo hidráulico de obras de fábrica sobre cauces naturales
(recomendaciones expuestas en el "Informe sobre la previsión de la
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avenida catastrófica en las obras sobre cauces", redactado por Enrique
Díaz Rato, Rodolfo Urbistondo y Enrique Villarino ).
b. Aplicado el método propuesto por J.R. Témez y recogido en el volumen
"Cálculo hidrometeorológico de caudales máximos en pequeñas cuencas"
editado por la Dirección General de Carreteras del M.O.P.T. Este método
es el adoptado por la Instrucción 5.2-I.C. "Drenaje Superficial".
El caudal máximo de avenida en las cuencas que vierten a la carretera será el
valor más elevado de los obtenidos por ambos métodos.
2.2.1. Mediante normas de la Cuenca del Ebro
Atendiendo a las recomendaciones expuestas en el "Informe sobre la previsión
de la avenida catastrófica en las obras sobre cauces", redactado por Enrique
Díaz Rato, Rodolfo Urbistondo y Enrique Villarino, a petición de la Junta de
Gobierno sobre el Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos, se
redactan unas normas sobre las condiciones, que desde el punto de vista del
desagüe, deben cumplir las obras construidas sobre cauces naturales.
Para el cálculo de los caudales de avenidas se divide la cuenca del Ebro en
cuatro zonas como puede observarse en el la Imagen 1, situándose muestro
ámbito de estudio en la zona III.
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Imagen 1: Croquis zonas cálculo caudales
Fuente : Confederacion Hidrográfica del Ebro
Con este criterio se calcula la avenida por medio de la siguiente fórmula:
Q = 74.103. A .10-4,17.(A)^0,032
Por lo que el caudal máximo de cada cuenca es:
Una vez obtenidos estos valores para obtener el caudal de una avenida de
período de retorno dado deberá multiplicarse dicho valor por el coeficiente
correspondiente:
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Tabla 2: Coeficientes Qmáx.
Fuente : Confederacion Hidrográfica del Ebro
En el caso de que la pendiente media de la cuenca supere el 5%, el caudal
calculado deberá multiplicarse por el siguiente coeficiente:
Tabla 3: Coeficientes Qmáx.
Fuente : Confederacion Hidrográfica del Ebro
En el Apéndice 2 se muestran los resultados de cálculo obtenidos.
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3.2.2. Mediante la Instrucción 5.2-I.C.
Para el desarrollo del método que ha continuación se presenta, se ha partido
de lo propuesto en la Instrucción 5.2-I.C., adaptándolo con las pequeñas
matizaciones y precisiones que han ido imponiéndose tras la publicación de la
referida Norma.
Este método adopta como caudal máximo el valor:
Q = C x I x A3,6
xK
En la fórmula anterior el caudal es función de la intensidad del aguacero y del
área de la cuenca, siendo:
Q = Caudal máximo, en m3/seg.
C = Coeficiente de escorrentía de la cuenca.
I = Intensidad del aguacero, en mm/h, para un período de retorno (T) y
un tiempo de concentración (Tc) dados.
A = Superficie de la cuenca, en Km2.
K= Coeficiente de uniformidad.
El método propuesto parte de las siguientes hipótesis:
a) La intensidad de la precipitación se supone constante durante el
tiempo de lluvia.
b) Se generaliza el método a los aguaceros reales, aplicando a la
precipitación máxima un coeficiente reductor KA para cuencas
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comprendidas entre 1 y 3.000 km2 que refleja la influencia de las
distribuciones habituales de la lluvia.
c) Se limita la aplicación del método a cuencas menores de 3.000
Km2.
d) Sólo se consideran las aguas de escorrentía superficial.
e) El tiempo de concentración estará comprendido entre 0,25 y 24
horas. El límite mínimo de 0,25 h excluye aquellas cuencas
minúsculas donde el tiempo de recorrido del flujo difuso (land flow)
tiene relevancia frente al recorrido por la red de drenaje (channel
flow). En tales casos el tiempo de concentración sólo puede
estimarse de una forma aproximada por la fórmula propuesta.
Cuencas vertientes
Para la delimitación de las cuencas vertientes a cada una de las obras de paso
proyectadas bajo la carretera, se ha partido de la cartografía existente,
obteniéndose dichas superficies. Todo ello queda reflejado en los planos
correspondientes, a escala 1:25.000 y 1:50.000, que se acompañan a en el
Apéndice 1.
Se han delimitado un total de 37 cuencas, de las cuales se han deducido los
siguientes parámetros:
1) La longitud del curso principal.
2) La pendiente media del curso principal.
3) La superficie de la cuenca.
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Sobre estas cuencas se ha estimado el tiempo de concentración "TC", o tiempo
que tarda en salir por el punto de desagüe la última gota de escorrentía debida
a la precipitación caída en un instante dado.
Según dicta los criterios de dimensionamiento de las obras de drenaje
facilitados por la Agencia Catalana del Agua de la Generalitat de Cataluña, la
fórmula a emplear para el cálculo del tiempo de concentración en Cuencas
Rurales con superficie de impermeabilización inferior a 0,04 (donde A es el
área total de la cuenca estudiada), como se presenta en la zona de Proyecto,
se calcula mediante la expresión:
cT = 0, 3 x
0,76LJ4
⎛
⎝
⎜ ⎜ ⎜
⎞
⎠
⎟ ⎟ ⎟
Donde:
TC= Tiempo de concentración, en horas.
L = Longitud del curso principal de la cuenca, en Km.
J = Pendiente de la cuenca, en tanto por uno.
El tiempo de concentración es un valor característico cada cuenca. Los valores
de A, L, J, Tc para las distintas cuencas figuran en las Tablas adjuntas en el
Apéndice 2.
Precipitación. Intensidad de lluvia
Para el cálculo de la intensidad de lluvia, que según se ha visto es uno de los
factores que intervienen en la fórmula del caudal punta, se vienen utilizando
tradicionalmente las curvas de intensidad-duración de una precipitación
asociadas a una estación determinada.
En este proyecto se utiliza como expresión universal de cualquier curva
intensidad-duración la siguiente:
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⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
II =
II
d
1 1 - 28D - 28
d
0,1
0,10,1
En la anterior expresión el valor "I1/Id" es un parámetro característico de cada
región, independiente del período de retorno y obtenido de acuerdo con el
mapa de isolíneas "I1/Id" de la Fig. 2.2. de la Instrucción.
En nuestro caso toma el valor: I1/Id = 10.
El valor "D" representa la duración de lluvia en horas que aumenta al disminuir
la intensidad "I". A efectos de cálculo se toma como duración de la precipitación
el tiempo de concentración "Tc" definido en el apartado anterior.
I1: representa la intensidad horaria máxima en mm/h, e Id es un valor de
referencia que representa la Intensidad de la precipitación de 24 horas, esto
es "Id =Pd/24" siendo "Pd" el valor de la máxima precipitación diaria en mm.
para cada uno de los períodos de retorno considerados.
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Para la obtención de Pd se recurre al "Mapa para el cálculo de máximas
precipitaciones diarias en la España peninsular", de la Dirección General de
Carreteras.
Para la zona de proyecto obtenemos:
Cv= 0,39
Pd= 40
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Se toman como valores de referencia:
- Máxima precipitación diaria anual:
P = 40 mm/día
- Coeficiente de variación:
Cv = 0,39
- Períodos de retorno:
T = 25 años (drenaje longitudinal)
T = 100 años (drenaje transversal)
T= 10 años
T= 50 años
T= 500 años
- Factores de amplificación:
K25 = 1,808
K100 = 2,357
K10=1,484
K50=2,083
K500 = 3,067
Por lo tanto, la Precipitación diaria máxima (Pd) para el Período de Retorno
dado:
P25 = K25 x P = 1,808 x 40 = 72,32 mm/día
P100 = K100 x P = 2,357 x 40 = 94,28 mm/día
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P10= K10 x P =1,484 x 40= 59,36 mm/día
P50= K50 x P= 2,083 x 40= 83,32 mm/día
P500 = K500 x P = 3,067 x 40 = 122,68 mm/día
Con todo lo dicho, "Id" toma el valor:
Id( 25 años) = 3,0133
Id( 100 años) = 3,928
Id( 10 años) = 2,473
Id( 50 años) = 3,472
Id( 500 años) = 5,112
Coeficiente de escorrentia
Desde el punto de vista de la escorrentía dejando al margen los afloramientos de roca
a efectos prácticos impermeables, el suelo en superficie se puede clasificar
básicamente como arcilloso y en menor proporción franco areno-arcilloso. En cuanto a
la vegetación natural, condicionada por el clima marítimo fresco y húmedo, está
formada por masas boscosas de frondosas, robles, abedules y castaños, y matorral de
brezo y xesta.
Para establecer la componente superficial de la precipitación se utiliza, siguiendo los
criterios de la repetidamente mencionada Instrucción 5,2-IC, el coeficiente que define
la proporción de la precipitación que puede llegar al punto en estudio dado por la
fórmula:
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11)+PP(
)23+P
P(1)-PP(
=c
o
d2
o
d
o
d
*
**
Donde:
Pd : Precipitación diaria correspondiente al periodo retorno que se considere,
Po : Umbral de escorrentía, a partir del cual se inicia ésta.
El parámetro P0 define el umbral de precipitación a partir del cual se inicia la
escorrentía, y es función del complejo suelo – vegetación de la cuenca.
El valor del umbral de escorrentía (Po) se obtiene consultando la Tabla 2.1 de la
Instrucción 5.2-I.C en la cual se tiene en cuenta el tipo y utilización de la superficie
(área pavimentada, cultivos densos, bosques,…) la pendiente, la permeabilidad del
suelo (dividido en cuatro categorías: A, B, C y D), aplicando el correspondiente factor
corrector determinado según la figura 2.5.
Para el uso de la tabla 2.1 los suelos se clasificaran en los grupos de la Tabla 2.2 de la
Instrucción 5.2 – I.C. en cuya definición intervienen la textura definitiva por la Figura
2.6.
Fig 2.5
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Tabla 2.1.
GRUPO DE SUELO USO DE LA TIERRA PENDIENTE
(%) CARACTERISTICAS
HIDROLOGICAS A B C D
R 15 8 6 4 >3
N 17 11 8 6 Barbecho
<3 R/N 20 14 11 8
R 23 13 8 6 >3
N 25 16 11 8 Cultivos en hilera
<3 R/N 28 19 14 11
R 29 17 10 8 >3
N 32 19 12 10 Cereales de invierno
<3 R/N 34 21 14 12
R 26 15 9 6 >3
N 28 17 11 8 Rotación de cultivos pobres
<3 R/N 30 19 13 8
R 37 20 12 9 >3
N 42 23 14 11 Rotación de cultivos densos
<3 R/N 47 25 16 13
Pobre 24 14 8 6
Media 53 23 14 9
Buena * 33 18 13 >3
Muy buena * 41 22 15
Pobre 58 25 12 7
Media * 35 17 10
Buena * * 22 14
Praderas
<3
Muy buena * * 25 16
Pobre 62 26 15 10
Media * 34 19 14
Plantaciones regulares aprovechamiento forestal
>3
Buena * 42 22 15
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Pobre * 34 19 14
Media * 42 22 15
<3
Buena * 50 25 16
Muy clara 40 17 8 5
Clara 60 24 14 10
Media * 34 22 16
Espesa * 47 31 23
Masas forestales (bosques, monte bajo, etc,)
Muy espesa * 65 43 33
GRUPO INFILTRACION (cuando están muy húmedos)
POTENCIA TEXTURA DRENAJE
A Rápida Grande Arenosa Areno-limosa
Perfecto
B Moderada Media a grande
Franco-arenosa Franca
Franco-arcillosa-arenosa
Franco-limosa
Bueno a moderado
C Lenta Media a pequeña
Franco-arcillosa Franco-arcillo -limosa Arcillo-
arenosa
Imperfecto
D Muy lenta Pequeño (litosuelo) u horizontes de arcilla Arcillosa Pobre o muy
pobre
Tabla 2.2
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Figura 2.6
De acuerdo con lo expresado, se definien las siguientes categorías de suelo:
Tipo de Suelo Po
Pradera 23,000
Cultivo 16,000
Masa Forestal 24,000
Repoblación 42,000
Barbecho 14,000
Urbana 1,000
Resultados de Cálculo
Siguiendo las metodologías descritas en los párrafos anteriores, se ha
procedido al cálculo de los caudales correspondientes a cada una de las
cuencas vertientes definidas en el Proyecto. En el Apéndice nº2 del presente
Anejo, se muestran los resultados obtenidos.
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3. DRENAJE LONGITUDINAL
3.1. Introducción
Los dispositivos de drenaje longitudinal proyectados, han sido los siguientes:
Cunetas de Borde de Calzada
La sección de cuneta dispuesta en el borde de calzada en los tramos de desmonte de
la carretera se corresponde a la tipología de cuneta triangular de seguridad revestida
de hormigón, con taludes 2:1 en ambos lados, y con una profundidad máxima de 0,50
mts. , por lo que la anchura total de la cuneta es de 2,00 m.
La cuneta irá situada entre el arcén y la base del talud y tendrá una pendiente igual a
la de la rasante de la carretera, excepto en las proximidades de los puntos bajos,
donde dicha pendiente se ha limitado a 0.002%, con el fin de no desbordar la cuneta.
Se ha calculado la superficie de aportación a las cunetas mediante los datos de
anchura de calzada, peraltes, aportaciones puntuales (caudales procedentes de
bajantes por el talud de desmonte) y aportaciones lineales (desmontes). Los resultados
se incorporan en los Apéndices presentados al final del Anejo.
Los desagues de las cunetas se realizan bien directamente al terreno, o bien a obras
de drenaje transversal o a obras de drenaje transversal para drenaje longitudinal.
Cunetas de Guarda
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En aquellos puntos del trazado donde un desmonte intercepta una cuenca natural y
por tanto son de esperar en los taludes de desmonte escorrentías a través de su línea
de coronación, se ha proyectado una cuneta de guarda, separada entre uno o dos
metros de la arista de desmonte.
La cuneta adoptada es de forma trapecial, de base menor 0,60 y taludes 1:1, para
calados de 0,50 metros.
En los puntos bajos de estas cunetas de guarda se disponen bajantes que conducen el
agua aportada por la cuenca a la cuneta de borde de calzada o bien a la obra de
drenaje transversal correspondiente.
En el resto de los casos, las cunetas de guarda se desaguan directamente bien al
terreno, bien a las cunetas de borde de calzada
Por otra parte, se proyectan cunetas similares en los pies de los terraplenes que
intercepten líneas de escorrentía con el objeto de conducir las aguas hacia los puntos
de desague, bien sean Obras de drenaje transversal, o bien los propios cauces
naturales.
En los apéndices incluidos al final del presente anejo, se presentan las
comprobaciones hidráulicas realizadas.
Bordillo remontable y bajantes escalonadas B-1
El objetivo fundamental de este dispositivo, es evitar que el agua evacuada por la
plataforma erosione el talud de terraplén, en las zonas en las que este supere una
altura de 3,0 m. Con este objeto, se dispondrán bajantes encastradas en el talud con
una frecuencia que según el Ap. 3.3.2 de la Instrucción debe ser del orden de 50 m.
Donde la pendiente de la carretera sea muy reducida por tratarse de zonas de
acuerdos verticales se aumentará la densidad de dichas bajantes, para evitar
problemas de encharcamientos de calzada.
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La reconducción del agua hasta la bajante se efectúa mediante un bordillo remontable
situado en el límite arcén/berma que canaliza el agua hasta el punto de ubicación de la
bajante. En los planos de detalles aparece la definición completa del modelo tipo.
3.2. Criterios de Cálculo
Para el cálculo de los caudales unitarios de aportación a los dispositivos de drenaje
longitudinal, se han adoptado los siguientes criterios básicos:
1.- El Período de Retorno del aguacero considerado para el cálculo de caudales de
aportación a los elementos de drenaje longitudinal de la plataforma y márgenes, será
de 25 años.
2.- El Tiempo de Concentración considerado según el Ap. 2.4 de la Instrucción es de 5
minutos para las cunetas de mediana y de borde, ya que el tiempo de recorrido del
agua sobre la superficie de la cuenca vertiente (Plataforma) se considera inferior a 30
minutos.
Para cunetas de guarda y de pié de terraplén el Tiempo de Concentración es el de la
cuenca correspondiente , determinado en el apartado de Hidrología.
3.- Los coeficientes de escorrentía e Intensidades Medias de Precipitación a considerar
para las zonas de aportación correspondientes a los márgenes de desmonte son los
calculados para la cuenca en la que está situado el tramo de calzada en estudio. Para
zonas pavimentadas se considera un Coeficiente de Escorrentía C = 1 mientras que
para las superficies de taludes tanto de terraplén como de desmonte, se considera un
coeficiente de 0.9
4.- El caudal total de aportación por tramos se calcula por el método
Hidrometeorológico.
5.- El caudal unitario de aportación para cada tramo en las cunetas se obtiene como el
cociente entre el caudal de aportación total y la longitud del tramo.
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6.- La capacidad de desagüe de las cunetas se determina por la fórmula de Manning-
Strickler. En cunetas no revestidas se adoptará el valor n=0.035 mientras que para las
revestidas se adoptará n=0.013.
En los Apéndices presentados al final del Anejo, se muestran los resultados de cálculo.
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4. DRENAJE TRANSVERSAL
4.1. Criterios de Implantación
Se distinguen dos tipos de obras de drenaje transversal:
Obras de drenaje transversal situadas en los puntos de intersección de los cauces
naturales de drenaje con la traza de la carretera (O.D.T.).
Obras transversales necesarias para el desagüe de los dispositivos de drenaje
longitudinal (O.D.T.L).
El emplazamiento de la O.D.T., queda perfectamente definido, por tratarse del punto
de cruce del cauce drenante con la carretera. En los planos correspondientes a cada
una de las obras se especifican las características de la misma (longitudes, diámetros,
pendientes y datos para el replanteo en planta y alzado).
Como criterios generales para la disposición de las O.D.T., se han seguido los indicados
en el apartado 5.2.2. de la Norma.
La disposición definitiva de las O.D.T. se ha efectuado ajustando las pendientes
longitudinales de manera que las velocidades resultantes para los caudales de cálculo
estén por debajo de los límites especificados en la Instrucción: (6 m/seg en obras de
hormigón), por lo que en algunos casos ha sido necesario modificar la pendiente que
se obtenía directamente, habiéndose seguido el criterio de rebajar la cota de entrada y
no modificar las condiciones de salida.
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4.2. Criterios de Cálculo
La presencia de una carretera interrumpe la red de drenaje natural del terreno (vaguada,
cauces, arroyos, ríos). El objeto principal del drenaje transversal es restituir la continuidad
de esa red, permitiendo su paso bajo la carretera en condiciones tales que se cumplan los
siguientes criterios funcionales:
• Velocidad: En los elementos del drenaje superficial la velocidad del agua no
deberá causar daños por erosión ni por aterramiento. El diseño,
dimensionamiento e implantación de las obras de drenaje transversal deberá
evitar el depósito de sedimentos en su interior y reducir todo lo posible la
perturbación de las condiciones de desagüe del cauce a que correspondan, causa
de erosiones y aterramientos .
• Nivel de la lámina de Agua: En relación con la posibilidad de interrupción del
funcionamiento de la propia carretera o de vías contiguas, el máximo nivel de la
lamina de agua deberá guardar, respecto de la superficie de la plataforma de
aquella, un resguardo no inferior a 0.50 mts para carreteras con IMD superior a
2.000 v/día y de 0.00 mts para carreteras con IMD inferior.
• Sobreelevación del nivel de la corriente: Los daños materiales a terceros
producibles por la inundación de zonas aledañas a la carretera debida a la
sobreelevación del nivel de la corriente en un cauce, provocada por la presencia
de una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de
catastróficos (apartado 1.5.3. y, entre los que no la tengan, deberán ser
admisibles (apartado 1.5.3.1). Donde las circunstancias de un terraplén lo hagan
posible, habrá que comprobar si el desnivel de la lamina de agua entre ambos
lados de él rebasa o no los ocho m. En caso afirmativo deberá analizarse el riesgo
de un fallo en el terraplén –con efectos similares al de la rotura de una presa- si
resultasen catastróficos los daños aguas abajo que de ello pudieran derivarse.
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 25 ‐
Siguiendo las recomendaciones de la Instrucción, se proyectan las ODT de manera que
ésta tenga control de entrada. Para ello, deben cumplirse las siguientes condiciones:
Que el conducto sea recto, y su sección y pendiente constantes.
La relación entre la longitud L y la pendiente J del conducto es inferior a la indicada
en la siguiente figura:
La diferencia del nivel del agua en el cauce a la salida del conducto con la cota de la
solera en ésta es inferior, tanto a la altura del conducto como al calado crítico en él.
Para determinar este último podrá utilizarse la Figura siguiente.
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 26 ‐
El nivel del agua a la entrada del conducto, resultante de los cálculos, no rebasa el
señalado en la siguiente Figura.
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 27 ‐
En los Apéndices incluidos al final del presente Anejo, se presentan los cálculos realizados
para cada una de las obras de drenaje transversal proyectadas.
4.3. Erosión
De acuerdo con la Instrucción 5.2-IC, apartado 5.3.2.3, debe distinguirse entre la
erosión que pueda producirse en un cauce en busca de un perfil de equilibrio aún no
alcanzado, de aquella otra localizada en el entorno de la carretera y asociada a su
presencia. La primera es la erosión evolutiva, mientras que la segunda es la erosión
localizada.
• Erosión evolutiva
No es de esperar que se produzcan erosiones evolutivas, ya que los cauces han
alcanzado su perfil de equilibrio.
• Erosión localizada
Se estudia siguiendo el método propuesto por la Instrucción 5.2.-IC en su apartado
5.3.2.3.2.
Según la fig. 5.19 de la Instrucción, se determinan los límites de niveles en las salidas
de las obras de drenaje, de donde se obtiene su calificación o tipo de nivel (alto, medio
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 28 ‐
o bajo). Se obtienen también las máximas erosiones previsibles, dadas por las fórmulas
siguientes:
Tubos:
·DgQ
· 2 De
3/8
5/2 ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡=
Marcos:
·B·HgQ
· )3·B
H-exp( 3· e/H
3/8
3/2 ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡=
A partir de los resultados obtenidos de las fórmulas anteriores, se determinan las
dimensiones de los rastrillos de protección. En todos los casos el nivel es medio, por lo
que el rastrillo tendrá una profundidad de 0,70 veces la erosión.
En las fichas de las O.D. incluidas al final del presente anejo, se han reflejado los
valores de los niveles de salida y la erosión previsible.
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 29 ‐
5. CANALIZACION RIO LINARES
Las obras de remodelación proyectadas, implican la necesidad de canalizar un tramo
del río Linares entre los PKS 2+900 y 3+500.
La canalización propuesta se define mediante una sección trapezoidal de 20 metros de
ancho y 3 de profundidad, con unos taludes de 1/1 y anchura inferior de 14 metros, e
irá revestida en ambas márgenes con piedra natural.
La pendiente proyectada para el canal es del 1.45%.
De acuerdo con los datos disponibles, los caudales de cálculo obtenidos para los
diferentes periodos de retorno contemplados son:
Q 100 años = 220.25 m3/seg
Q 500 años = 375.10 m3 /seg
El cálculo de la canalización se realiza mediante la fórmula de manning, empleando un
coeficiente de rugosidad de 0.025
De acuerdo con los datos suministrados, los cálculos justificativos de la sección
propuesta serán los siguientes
GEOMETRIA CANAL
Ancho Total 20,00 mts Ancho Recto 14,00 mts Talud Borde Calzada 1 /1
Talud Terreno 1 /1
Calado Máximo 3,000 mts
Superficie 51,000 m2 Perímetro Mojado 22,485 mts
Rh 2,268 mts n 0,025
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 30 ‐
Pendiente Periodo Retorno
Caudal (m3/seg)
Calado (mts)
Velocidad (m/seg)
Q max (l/seg)
Comprobación
1,45% 25 años 150,02 1,622 5,92 424,06 VALIDO 1,45% 100 años 220,25 2,038 6,74 424,06 VALIDO 1,45% 500 años 375,10 2,792 8,00 424,06 VALIDO
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 31 ‐
APENDICE 1: CUENCAS VERTIENTES
D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 32 ‐
APENDICE 2: CALCULO DE COEFICIENTES DE ESCORRENTIA
º
Supe
rf%
Po
Supe
rf%
Po
Supe
rf%
Po
Supe
rf%
Po
Supe
rf%
Po
Supe
rf%
Po
1a0,
0610
00,
000
0,00
%23
,000
0,06
110
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
1b0,
0640
00,
000
0,00
%23
,000
0,06
410
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
2a0,
0450
00,
000
0,00
%23
,000
0,04
510
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
2b0,
0018
00,
000
0,00
%23
,000
0,00
210
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
3a2,
6550
00,
000
0,00
%23
,000
2,65
510
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
3b0,
0119
00,
000
0,00
%23
,000
0,01
210
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
3c0,
0104
00,
000
0,00
%23
,000
0,01
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
4a0,
1140
00,
000
0,00
%23
,000
0,11
410
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
4b1,
9500
00,
000
0,00
%23
,000
1,95
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
5a0,
1510
00,
000
0,00
%23
,000
0,15
110
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
5b1,
8700
00,
000
0,00
%23
,000
1,87
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
6a0,
1540
00,
000
0,00
%23
,000
0,15
410
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
6b0,
0460
00,
000
0,00
%23
,000
0,04
610
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
70,
1670
00,
000
0,00
%23
,000
0,16
710
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
80,
3250
00,
000
0,00
%23
,000
0,32
510
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
90,
0850
00,
000
0,00
%23
,000
0,08
510
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
100,
4010
00,
000
0,00
%23
,000
0,40
110
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
12a
0,18
100
0,00
00,
00%
23,0
000,
181
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0012
b0,
1100
00,
000
0,00
%23
,000
0,11
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
130,
1090
00,
000
0,00
%23
,000
0,10
910
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
14a
0,20
400
0,00
00,
00%
23,0
000,
204
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0014
b0,
1500
00,
000
0,00
%23
,000
0,15
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
14c
0,00
680
0,00
00,
00%
23,0
000,
007
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0015
0,04
200
0,00
00,
00%
23,0
000,
042
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0016
0,24
000
0,00
00,
00%
23,0
000,
240
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0017
a0,
4800
00,
000
0,00
%23
,000
0,48
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
17b
0,00
695
0,00
00,
00%
23,0
000,
007
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0017
c0,
0018
00,
000
0,00
%23
,000
0,00
210
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
24,0
000,
000
0,00
%42
,000
0,00
00,
00%
14,0
000,
000
0,00
%1,
000
16,0
0029
,600
18a
0,06
000
0,00
00,
00%
23,0
000,
060
100,
00%
16,0
000,
000
0,00
%24
,000
0,00
00,
00%
42,0
000,
000
0,00
%14
,000
0,00
00,
00%
1,00
016
,000
29,6
0018
b0,
2700
00,
000
0,00
%24
,000
0,27
010
0,00
%16
,000
0,00
00,
00%
25,0
000,
000
0,00
%43
,000
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A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 33 ‐
APENDICE 3: CALCULO DE CAUDALES
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- 34 ‐
APENDICE 4: CALCULO DE CUNETAS DE BORDE
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D E S A R R O L L O L R - A 3
A N E J O C L I M A T O L O G I A E H I D R O L O G Í A
- 35 ‐
APENDICE 5: CALCULO DE CUNETAS DE GUARDA
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- 36 ‐
APENDICE 6: CALCULO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL
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- 37 ‐
APENDICE 7: CALCULO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PARA
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