cimentaciones superficiales

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CCACTE CONSULTING E.I.R.LANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

Jorge Luis Martnez SantosINGENIERO CIVILANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESCAPITULO I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELO

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELO ANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

1.1. PRESIONES POR PESO PROPIO DEL SUELO: PRESIN GEOSTTICA

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELO ANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES1.2. INCREMENTO DE PRESIONES POR CARGA EXTERNA

Mtodo basado en la teora de Boussinesq

1.2.1. Distribucin de esfuerzos en el terreno debido a una carga uniforme sobre un rea rectangularAplicaciones:Zapata de forma rectangularZapata de forma cuadradaPlatea

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CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELO ANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES1.2.2. Distribucin de esfuerzos en el terreno debido a una carga uniforme sobre un rea rectangular de longitud infinita

Aplicaciones:Zapata continuaCimiento continuo


CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELO ANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES1.2.3. Distribucin de esfuerzos en el terreno debido a una carga uniforme sobre un rea circular.

Aplicaciones:Platea de forma circular.

Para puntos ubicados bajo el centro de carga, la solucin se presenta en forma analtica:

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. I.- PRESIONES EN LA MASA DEL SUELO ANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESPara puntos diferentes a los ubicados bajo el centro de carga, la solucin se presenta en forma grfica o en tablas. El incremento de presin en un punto N es:

B/2 = R


Determinar:Presiones geostticas.Incrementos de presin promedio, en cada estrato de suelo.CAPITULO II.- EL FENMENO DE LA CONSOLIDACIN DEL SUELO

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENMENO DE LA CONSOLIDACIN DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES2.1. EL FENMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONALTodos los materiales experimentan deformacin cuando se les sujeta a un cambio en sus condiciones de esfuerzo.

Concreto

Acero

Madera

SueloLa deformacin de la mayora de los suelos, aun bajo cargas pequeas, es mucho mayor que la de los materiales estructurales; adems esa deformacin no se produce, usualmente, en forma simultnea a la aplicacin de la carga, sino que se desarrolla en el transcurso del tiempo.

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES2.2. ANALOGA MECNICA DE TERZAGHI.

La velocidad de transferencia depende del tamao del orificio y de la viscosidad del fluido.Si se permite al resorte una deformacin suficientemente grande, se lograr que la totalidad de la carga P quede soportada por l, volviendo el fluido a sus condiciones anteriores a la aplicacin de la carga P.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESSerie de cilindros:

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ESTRUCTURA DEL SUELOAGUA INTERSTICIALCANALICULOS


2.3. ESTUDIO DE LAS PRESIONES EN EL SUELOCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESDISTRIBUCIN DE PRESIONES EN UN ESTRATO SUPERFICIAL DE SUELO HOMOGNEO Y COMPRESIBLE, CON N.F. EN LA FRONTERA SUPERIOR.

a) Suelo sin carga externa.

Presin Total (p) = Presin Hidrosttica (u) + Presin Efectiva (p)CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESDISTRIBUCIN DE PRESIONES EN UN ESTRATO SUPERFICIAL DE SUELO HOMOGNEO Y COMPRESIBLE, CON N.F. EN LA FRONTERA SUPERIOR.

b) Suelo con carga externa, en un tiempo t = 0.

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESDISTRIBUCIN DE PRESIONES EN UN ESTRATO SUPERFICIAL DE SUELO HOMOGNEO Y COMPRESIBLE, CON N.F. EN LA FRONTERA SUPERIOR.

c) Suelo con carga externa, en un tiempo t = t.

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESDISTRIBUCIN DE PRESIONES EN UN ESTRATO SUPERFICIAL DE SUELO HOMOGNEO Y COMPRESIBLE, CON N.F. EN LA FRONTERA SUPERIOR.

d) Suelo con carga externa, en un tiempo t = .

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES2.4. CONSOLIDACIN DE LOS SUELOSEl proceso de consolidacin, es el proceso de disminucin de volumen, que tiene lugar en un lapso, provocado por un aumento de las cargas sobre el suelo: ASENTAMIENTOS o ASIENTOS.


CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESLas caractersticas de consolidacin de los estratos de arcilla pueden investigarse cuantitativamente con aproximacin razonable, realizando la prueba de consolidacin unidimensional sobre especmenes representativos del suelo, extrados en forma tan inalterada como sea posible. Se puede as calcular la magnitud y la velocidad de los asentamientos probables debidos a las cargas aplicadas.

2.5. TEORA DE CONSOLIDACIN: PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONALCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESPrueba de Consolidacin Unidimensional:El ensayo se realiza sobre una muestra labrada en forma de cilindro aplastado, es decir de pequea altura en comparacin al dimetro de la seccin recta. La muestra queda as confinada en un anillo de bronce.

Se coloca la muestra dentro de una cazuela del consolidmetro, con una piedra porosa en cada cara de la muestra.La cazuela se coloca bajo un marco de carga, para aplicar presiones sobre la muestra.Se colocan los extensmetros apoyados en el marco de carga, a fin de registrar las deformaciones del suelo.Las cargas se aplican en incrementos, permitiendo que cada incremento obre por un perodo de tiempo suficiente para que la deformacin se reduzca prcticamente a cero.

123CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESUna vez que el suelo alcanza su mxima deformacin bajo un incremento de carga aplicado, su relacin de vacos llega a un valor menor, evidentemente que el inicial y que puede determinarse a partir de los datos iniciales de la muestra y las lecturas del extensmetro. As para cada incremento de carga aplicado se tiene finalmente un valor de la relacin de vacos y otro de la presin correspondiente actuante sobre el espcimen.

RELACIN DE VACOS INICIALRELACIN DE VACOS AL FINAL DE UNA PRESIN DE 0.25 KG/CM2.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEn suma, de toda la prueba, una vez aplicados todos los incrementos de carga; se tienen valores para constituir una grfica en cuyas abscisas se ponen los valores de la presin actuante, en escala natural logartmica y en cuyas ordenadas se anotan los correspondientes valores de relacin de vacos e en escala natural. Esta curva se llama de COMPRESIBILIDAD.

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESGeneralmente en una Curva de Compresibilidad se definen tres tramos diferentes. El A es un tramo curvo que comienza en forma casi horizontal y cuya curvatura es progresiva, alcanzando su mximo en la proximidad de su unin con el tramo B. El tramo B es generalmente un tramo recto muy aproximadamente y con el se llega al final de la etapa de carga de la prueba, al aplicar el mximo incremento de carga, al cual corresponde la mxima presin sobre la muestra.

A: TRAMO DE RECOMPRESINB: TRAMO VIRGEN C: TRAMO DE DESCARGARelacin de vacos inicialRelacin de vacos finalCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESTerzaghi fue el primero que seal el hecho de que las curvas de compresibilidad de los materiales con contenido de partculas laminares suelen quedar reducidas a simples rectas, cuando se les representa en papel semi-logartmico (tramos vrgenes de las curvas de compresibilidad); por lo anterior, los tramos vrgenes de esas curvas en tal grfica pueden representarse con la ecuacin:

epCc Coeficiente de CompresibilidadCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

AsentamientoDonde:S Asentamiento (H) (cm)eDiferencia de relacin de vacos, de inicio a fineoRelacin de vacos inicial (sin unidades)HoEspesor efectivo del estrato (cm)


Si p = o: normalmente consolidadoSi p > o: sobreconsolidadoMETODO DE CASAGRANDECCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

2.6. ASENTAMIENTO INMEDIATOCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES



2.7. TIPOS DE ASENTAMIENTOCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. II.- EL FENOMENO DE LA CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL DE SUELOSANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES



CAPITULO III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE EN EL SUELO

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES3.1 EL MODELO DE KRISTIANOVICH

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO

ANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESCorrespondencia de un cimiento con la Balanza de Kristianovich.

p=.DCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES48Falla de fondo en una excavacin.

Los casos limites estaran representados por: Roca sana, y Liquido de resistencia nula al esfuerzo cortantep=.DCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES3.2 CAPACIDAD DE CARGA DE UN SUELO: TEORIA DE TERZAGHI La capacidad de carga de un suelo (qc), se define como el estado lmite de falla de un suelo en una cimentacin. La teora de Terzaghi se aplica a suelos con cohesin (c) y friccin () para cimientos superficiales (Df/B) 5 4.1 de Norma E.050.


Zonas de falla bajo una zapata (Tomado de Mecnica de Suelos, Lambe).CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESExpresin general:qc = c.Nc + q.Nq + .B.Nqc = c.Nc + .Df.Nq + .B.NDonde Nc, Nq y N son los factores de capacidad de carga, adimensionales y que solo dependen de .


Factores de capacidad de carga para falla general.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESExpresin general:qc = c.Nc + .Df.Nq + .B.NPara zapata cuadrada:qc = 1.3 c.Nc + .Df.Nq + 0.4 .B.NPara zapata circular:qc = 1.3 c.Nc + .Df.Nq + 0.6 .R.NCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEn suelos arenosos sueltos o arcillosos blandos, Terzaghi considera que al penetrar el cimiento no logra desarrollarse el estado plstico hasta puntos tan lejanos, sino que la falla ocurre antes, a carga menor, por haberse alcanzado un nivel de asentamiento en el cimiento que, para fines prcticos equivale a la falla del mismo.En falla general:qc = c.Nc + .Df.Nq + .B.NEn falla local:qc = (2/3c).N`c + .Df.N`q + .B.N`

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESFALLA GENERALFALLA LOCALExpresin general:qc = c.Nc + .Df.Nq + .B.Nqc = (2/3c).N`c + .Df.N`q + .B.N`

b) Para zapata cuadrada:qc = 1.3 c.Nc + .Df.Nq + 0.4 .B.Nqc = 1.3(2/3c).N`c + .Df.N`q + 0.4 .B.N`

c) Para zapata circular:qc = 1.3 c.Nc + .Df.Nq + 0.6 .R.Nqc = 1.3(2/3c).N`c + .Df.N`q + 0.6 .R.N`CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

Factores de capacidad de carga para falla local.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

Factores de capacidad de carga para falla general y falla local.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESAplicacin en Suelos puramente cohesivos (c0; =0)qc = c.Nc + .Df.Nq + .B.N (expresin general)Cuando =0: Nc = 5.70, Nq = 1.0, N =0.0a) En cimiento infinitamente largo: qc = 5.70 c + .Df b) En cimiento cuadrado y circular:qc = 1.3 (5.70 c) + .Df CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESqc = c.Nc + .Df.Nq + .B.N (expresin general)a) En cimiento infinitamente largo:qc = .Df.Nq + .B.Nb) Para zapata cuadrada:qc = .Df.Nq + 0.4 .B.N

c) Para zapata circular:qc = .Df.Nq + 0.6 .R.NAplicacin en suelos gruesos: arena y gravas (c=0 ;0)CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESModificacin de la ecuaciones de Capacidad de Carga por Nivel Fretico.Caso I.- q = D1. + D2.(sat w)Adems, el valor de del ultimo trmino de la ecuacin, debe ser reemplazo por = sat wCaso II.-q = Df.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

COMPRESION NO CONFINADA (NTP 339.167 - ASTM D 2166)Consiste en determinar la resistencia a la compresin no confinada de suelos cohesivos bajo condiciones inalteradas, aplicando carga axial, usando cualquiera de los mtodos de resistencia controlada o deformacin controlada. Sirve nicamente para SUELOS COHESIVOS.Resistencia a la compresin no confinada, es la carga por unidad de rea a la cual una probeta de suelo, cilndrica o prismtica, falla en el ensayo de compresin simple. CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESCOMPRESION NO CONFINADA (NTP 339.167 - ASTM D 2166)Solo en suelos cohesivos


c = qu/cquCOMPRESION NO CONFINADA (NTP 339.167 - ASTM D 2166)Solo en suelos cohesivosCCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESCORTE DIRECTO (NTP 339.171 - ASTM D 3080)Tiene por objeto establecer el procedimiento de ensayo para determinar la resistencia al corte de una muestra de suelo consolidada y drenada, por el mtodo del corte directo.Este ensayo puede realizarse sobre todos los tipos de suelos, con muestras inalteradas y remoldeadas.



CORTE DIRECTO (NTP 339.171 - ASTM D 3080)CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

GRAFICAS DEL ENSAYO DE CORTE DIRECTO VALORES TIPICOS DEL ANGULO DE FRICCION CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESRESULTADOS DEL ENSAYO DE CORTE DIRECTO

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEstimacin de la cohesin del suelo con el ensayo SPT:


Estimacin de la cohesin del suelo con el ensayo SPT:CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEn suelos gruesos:

Estimacin del ngulo de friccin del suelo con el ensayo SPT:

CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESArenas muy finas situadas bajo el nivel fretico, el valor de N se corrige (Peck, Hanson y Thorburn):N = 15 + (1/2) (N`-15)(solo cuando N>15)CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESqad = qc / FS

FS es un factor de seguridad, que varia de 1 a 3.Es necesario conocer que el suelo no tiene capacidad admisible, porque esta sujeto a la variacin de la capacidad de carga y del factor de seguridad elegido.La capacidad de carga depende del tipo y la forma del cimiento (B), por lo tanto el suelo no presenta un nico valor de capacidad de carga.CCACTE CONSULTING E.I.R.LCap. III.- CAPACIDAD DE CARGA LTIMA Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELOANLISIS GEOTCNICO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES

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