Date post: | 15-Dec-2015 |
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Coeficiente de Almacenamiento = (S)
Se define como el volumen de agua extraíble de una columna de acuífero que tenga como base la unidad de sección al disminuir la presión una unidad.
A. Confinado
A. Libres
Coincide con valor de porosidad eficaz (volumen de agua extraíble por bombeo de una muestra de material permeable inicialmente saturado).
A. Semiconfinado
Kruseman, 1975
Coeficiente de Almacenamiento = (S)
S=1
Descenso de un metro ocurrido al extraer un volumen de agua Vu/m² de acuífero
Nivel piezométrico 1
Nivel piezométrico 2
Área unitaria=1 m²
m=
Espe
sor
1.00
1.00
Vu =
Vol
umen
de
agua
pro
duci
do
Capacidad de acuífero para ceder el agua que ha sido almacenada en él.
m=
Espe
sor
Saenz, 1984
Compactación del terreno
Comprensibilidad del agua
Compresibilidad de la naturaleza litológica de la formación
Peso específico del agua
Espesor del acuífero
Porosidad de la formación
75%
Pulido, 1978
Supuestos Método de Theis• Aparentemente, el acuífero tiene una extensión superficial infinita.• El acuífero, en el área influenciada por el ensayo, es homogéneo, isótropo
y de espesor uniforme.• Antes de bombear, la superficie piezométrica y/o superficie fréatica son
horizontales en el área influenciada por el ensayo de bombeo.• Se bombea el acuífero a caudal de descarga constante.• El pozo de bombeo penetra totalmente en el acuífero y por ello recibe
agua de todo el espesor del acuífero siendo el flujo horizontal.• El acuífero es confinado• El flujo de agua hacia el pozo es en régimen variable.• La extracción de agua del almacenamiento produce inmediatamente
descenso en la carga hidráulica.• El diámetro del pozo de bombeo es muy pequeño, es decir, se puede
despreciar el almacenamiento del pozo.
Kruseman, 1975
Método de Theis (1935)
Theis observó que cuando se bombea a caudal constante un pozo que penetra en un extenso acuífero confinado, la influencia de la descarga se extiende hacia el exteriorComo el agua debe provenir de una disminución en el almacenamiento del acuífero, la carga hidráulica continuará disminuyendo ya que el acuífero es infinito. Por tanto, no puede existir teóricamente flujo en régimen permanente. Sin embargo, la velocidad de descenso decrece conforme se extiende el área de influencia y finalmente será tan pequeña que llegará a ser despreciable; por ello, en la práctica, se considera que se ha alcanzado el régimen permanente.
Fórmula para régimen variable Kruseman, 1975
Q= 788 m3/día
t (min) s(m) t/r2
(min/m2)t(min) s(m) t/r2
(min/m2)
0 0 0 18 0,680 2,00x10-2
0,1 0,04 1,11x10-4 27 0,742 3,00x10-2
0,25 0,08 2,78x10-4 33 0,753 3,66x10-2
0,50 0,13 5,55x10-4 41 0,779 4,55x10-2
0,70 0,18 7,77x10-4 48 0,793 5,34x10-2
1,0 0,23 1,11x10-3 59 0,819 6,56x10-2
1,40 0,28 1,56x10-3 80 0,855 8,89x10-2
1,90 0,33 2,11x10-3 95 0,873 1,06x10-1
2,33 0,36 2,59x10-3 139 0,915 1,54x10-1
2,80 0,39 3,12x10-3 181 0,935 2,01x10-1
3,36 0,42 3,73x10-3 245 0,966 2,72x10-1
4,00 0,45 4,44x10-3 300 0,990 3,33x10-1
5,35 0,50 5,94x10-3 360 1,007 4,00x10-1
6,80 0,54 7,55x10-3 480 1,050 5,55x10-1
8,30 0,57 9,22x10-3 600 1,053 6,66x10-1
8,70 0,58 9,67x10-3 728 1,072 8,08x10-1
10,0 0,60 1,11x10-2 830 1,088 9,22x10-1
13,1 0,64 1,46x10-2
Piezométro H30, profundidad del filtro 20 m
Datos del ensayo por bombeo.
Kruseman, 1975
Piezométro H90, profundidad del filtro 24 m
t (min) s(m) t/r2
(min/m2)t(min) s(m) t/r2
(min/m2)
0 0 0 40 0,404 4,94x10-3
1,5 0,015 1,85x10-4 53 0,429 6,55x10-3
2,0 0,021 2,47x10-4 60 0,444 7,41x10-3
2,16 0,023 2,68x10-4 75 0,467 9,26x10-3
2,66 0,044 3,24x10-4 90 0,494 1,11x10-2
3 0,054 3,70x10-4 105 0,507 1,30x10-2
3,5 0,075 4,32x10-4 120 0,528 1,48x10-2
4 0,090 4,94x10-4 150 0,550 1,85x10-2
4,33 0,104 5,35x10-4 180 0,569 2,22x10-2
5,55 0,133 6,80x10-4 248 0,593 3,06x10-2
6 0,153 7,42x10-4 301 0,614 3,72x10-2
7,5 0,178 9,36x10-4 363 0,636 4,48x10-2
9 0,206 1,11x10-3 422 0,657 5,21x10-2
13 0,250 1,60x10-3 542 0,679 6,70x10-2
15 0,275 1,85x10-3 602 0,688 7,43x10-2
18 0,305 2,22x10-3 680 0,701 8,40x10-2
25 0,348 3,08x10-3 785 0,718 9,70x10-2
30 0,364 3,70x10-3 845 0,716 1,04x10-1
t (min) s(m) t/r2
(min/m2)
0 0 0
66 0,089 1,43x10-3
127 0,138 2,75x10-3
185 0,165 4,00x10-3
251 0,186 5,43x10-3
305 0,196 6,60x10-3
366 0,207 7,92x10-3
430 0,214 9,30x10-3
606 0,227 1,31x10-2
780 0,250 1,69x10-2
Piezométro H215, profundidad del filtro 20 m
Kruseman, 1975
Procedimiento Preparar la "Curva tipo" de la función del pozo de Theis representado en papel logarítmico los valores de W(u) en relación con los de u.
Sin embargo , frecuentemente es más conveniente usar el tipo de curva" inverso que se obtiene representando los valores de de W(u) en función con los de 1/u.
Curvas tipo de Theis: W(u) en función de u y de W(u) en función de 1/u.
Función del pozo de Theis
Kruseman, 1975
Para curva tipo inversa:Representar los valores de s (Descensos) en función de t/r2 en otra hoja de papel logarítmico de la misma escala que la utilizada para la curva tipo . Se sigue este procedimiento para los datos de todos los piezómetros disponibles.
Colocar la representación de los datos reales sobre la curva tipo y manteniendo los ejes de coordenadas de ambas curvas paralelos, encontrar la posición en la que mejor se ajusten una a otra.
Elegir el punto arbitrario A en la parte en que ambas hojas se solapan y determinar sus coordenadas W(u), 1/u, s y t/r2.
Kruseman, 1975
Sustituir los valores de W(u), s y Q
Obtener kD
Calcular S sustituyendo los valores de kD, t/r2 y u en la ecuación
Caudal constante de descarga, en m3/día
Transmisividad del acuífero
Tiempo desde que comenzó el bombeo, en días
Descenso del nivel piezométrico en un piezométro situado a r del pozo de bombeo, en metros
Kruseman, 1975
BibliografíaPulido, J. 1978. Hidrógeologia Práctica. Urmo, S.A. de Ediciones. España.
Saenz, R. 1984. Hidráulica de las aguas subterráneas. CEPIS. Perú.
Kruseman, G. 1975. Análisis y evaluación de los datos de ensayos por bombeo. Wageningen : International Institute for Land Reclamation and Improvement. Holanda.