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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Ejercicio 3 De acuerdo al siguiente programa de pozo, disee los revestimientos de superficie, intermedios y deproduccin. Tenga en cuenta que se utilizan tubos de 40 pies de longitud. Considere los criterios de diseo para colapso, Burst y para tensin.
OD Broca (pulg) Conductor Intermedio Liner 9.625 Produccin 26 17.5 12.25 8.5
Prof. (pies) 330 2950 11620 16890
ID CSG (pulg) 20 13.375 9.625 7
Prof. Zapato (pies) 0-320 0-2930 2600-11600 11300-16870
(LPG) 8.9 9.9 11.6 12.4
F 0.62 0.69 0.73 0.75
G 0 0 0.1 0.1
SFC 1.0 1.1 1.1 1.12
SFB 1.0 1.1 1.11 1.12
SFT 1.2 1.2 1.5 1.4
ConductorTOC = 0
20 =26 13.375 =17.5 Colgado a 2600
Intermedio
TOC = 0
Liner 9.625TOC = 9000
9.625 =12.25
Colgado a 11300
Liner de ProduccinTOC = 13000 7 =8.5
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Ejercicio 3 diseo revestimiento DESARROLLO DEL EJERCICIO
Diseo para el revestimiento conductorEste revestimiento corresponde al hueco que va desde superficie hasta 330 con una profundidad del zapato a 320. Para el diseo se sigue el siguiente orden.
1) Presin al colapso a la densidad del lodo de este tramo ( = 8.9 LPG).
PC = 0.052 h SFC PC = 0.052 8.9 320 1 PC = 148 .1 psiaCon la presin de colapso calculada y utilizando las tablas de diseo, determino el csg que cumpla con los requerimientos de presin y dimetros (interno y externo), adems que permita el paso de la siguiente perforacin.
PCSG > 148.1 psiaOD Pc Pb T ID DRIFT W GRADO ROSCA (pulg) (lb/pie) (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 20 94 H-40 STC 520 1530 581 $ 100
19.124 18.936 5162.24
Aplico los criterios por colapso para escoger el siguiente csg. Criterios para colapso: a) = G < W b) < G = W c) = G = W Como ninguno de los criterios para colapso se cumple, entonces indica que por colapso el revetimietno sirve para toda la seccin y se verifica los factores de seguridad. 2) Verificando por Burst. Por fractura.PBX 1 = (F hZ ) [ g ( hZ h X )] (0.052 h X ) PBX 1 = (0.62 320 ) 0 0 PBX 1 = 198 .4 psi
Por presiones esperadas.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
PBX 2 = (0.052 n hn ) [ g ( hn h X )] (0.052 h X ) PBX 1 = (0.052 9.9 2950 ) 0 0 PBX 1 = 1518 .66 psiUtilizamos la menor presin o de lo contrario la formacin se fractura.
Como Pbx1 < Pbx2, entonces calculo hx1.
[ (F g ) hz ] PbT hX 1 =
SFB (0.052 ) g
hX 1 =
[ (0.62 0) 320 ] 1530 hX 1 1 (0.052 8.9) 0 = 2877 .27 pies
El signo negativo indica que este revestimiento alcanza a salir 2877.27 pies por encima del nivel de referencia. No tenemos problemas. 3) Tensiones axiales.T = L W
T = 94 320 T = 30080 lb
4) Factores de seguridad.SFC = SFC = PC T PC fondo
520 = 3.51 0.052 8.9 320 SFB = PB T PB Tope
SFB =
1530 = 7.71 198 .4
SFT = SFT =
T menor Tabla Tacumulada
581000 = 19.31 30080
Comparando cada uno de los factores de seguridad, tengo que todos satisfacen el valor requerido inicialmente, esto indica que cumplen las condiciones.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
5) Costo del revestimiento. Para determinar el costo de este revestimiento primero debo calcular el nmero de tubos utilizados.# Tubos = 320' =8 40'
La cantidad de tubos que se utilizan en el revestimiento conductor son 8 de 20 grado H-40 de 94 libras. El costo es: $/100 = 5.162,24 US 320 = US $16.519,168 El valor de los 320 pies es de 16.519,168 dlares.
Diseo para el Revestimiento IntermedioEste hueco va hasta 2950 de profundidad. El revestimiento va desde superficie hasta 2930. 1) Presin al colapso a la densidad del lodo de este tramo ( = 9.9 LPG).
PC = 0.052 h SFC PC = 0.052 9.9 2930 1.1 PC = 1659 .2 psiaCon la presin de colapso calculada y utilizando las tablas de diseo, determino el csg.
PCSG > 1659.2 psiaOD Pc Pb T ID DRIFT W GRADO ROSCA (pulg) (lb/pie) (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 13.375 61 S-80 STC 2040 3090 798 $ 100
12.515 12.359 3143.86
Aplico los criterios por colapso para escoger el siguiente csg. Tengo que el primer criterio se cumple: = G < W, entonces escojo la tubera que corresponde.OD (pulg) W GRADO ROSCA Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) $ 100
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
(lb/pie)13.375 54.50 S-80 STC 1400 2730 689 12.615 12.459 2828.53
Determino el tope de la primera seccin con la presin al colapso de la segunda tubera escogida.Pc Tabla (0.052 SFC ) 1400 hTope = (0.052 9.9 1.1) hTope = 2472 .27 pies hTope =
Compruebo que la primera seccin se encuentre totalmente en colapso o que el tope no este en tensin. Para esto calculo las cargas axiales.
Ta 2 =A 1 A 2 L 1
= (3 1 .3 7 5 4
Ta 2 =
[1508 .36 17 .49 ] [ 0.052 9.9 2472 .27 (17 .49 15 .51)] [ 61 457 .73 ]15 .51 Ta 2 = 261 .786 psia
2 = (3 1 .3 7 5 1 2 .6 1 5 4 = 2 9 3 0 2 4 7 2 .2 7 = 4 5 7
Ta 1 = 0.052 hZ Ta 1 = 0.052 9.9 2930 = 1508 .36 psia
[Ta1 A1 ] [0.052 hTope ( A1 A2 )] [W1 L1 ]A2
2
1 2 .5 1 5
Puesto que Ta2 es negativo, debo corregir porque el tope de la primera seccin se encuentra en tensin. Se corrige hasta que la diferencia de alturas de menor a 15. Hallo nuevamente la presin al colapso corregida.Pcc = Pc T FyEl factor Fy lo obtengo de la grfica EFECTOS DE CARGAS DE TENSIN SOBRE COLAPSO a 261.786 psia para tubera grado S-80.Fy = 0.997 Pcc =1400 0.997 =1395 .8 psia
Hallo el tope de la primera seccin corregido.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Pc Tabla (0.052 SFC ) 1395 .8 hTope = (0.052 9.9 1.1) hTope = 2464 .85 pies hTope =h (pies) 2472.27 2464.85 7.42 Ta2 (psia) -261.786 Fy 0.997 Pcc (psia) 1395.8
1 2 h1 h2
Como la diferencia entre h < 15, entonces el h correcto es 2464.86 pies.0
II
S-80 ; 54.5
2472.27
2464.85
I2930
S-80 ; 61
Ahora corrijo la nueva longitud de la seccin I por nmero de tubos.LI = 2930 2464 .85 = 465 .15 ' 465.15' # Tubos = = 11 .63 12 Tubos 40' L real I = 12 40 ' = 480 ' Tope I = 2930 480 = 2450 '0
II
S-80 ; 54.5
2450
I2930
S-80 ; 61
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
2) Anlisis por Burst. Por fractura. Nivel de referencia la superficie (hx = 0).PBX 1 = (F hZ ) [ g ( hZ h X )] (0.052 h X ) PBX 1 = (0.69 2930 ) 0 0 PBX 1 = 2021 .7 psiaPor presiones esperadas. Futuras condiciones de la perforacin.
PBX 2 = (0.052 n hn ) [ g ( hn h X )] (0.052 h X ) PBX 1 = (0.052 11.6 11620 ) [ 0.1 (11620 0)] 0 PBX1 = 5847.18 psiaUtilizamos la menor presin o de lo contrario la formacin se fractura.
Como Pbx1 < Pbx2, entonces calculo hx1.
[ (F g ) hz ] PbT hX 1 =
SFB (0.052 ) g
hX 1 =
[ (0.69 0) 2930 ] 2730 hX 1 1.1 (0.052 9.9) 0 = 893 .78 pies
El signo negativo indica que este revestimiento sale a superficie sin problemas. Ahora determino el nmero de tubos que se necesitan para llegar a superficie.
LII = 2930 480 = 2450 ' 2450' # Tubos = = 61 .25 62 Tubos 40' L real II = 62 40 ' = 2480 'LTOTAL = L real I + L real II LTOTAL = 480 + 2480 = 2960 '
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Profundidad del zapato 2930Tengo que la tubera sale 30 por encima de la superficie, entonces del ltimo tubo se deben cortar estos 30.
3) Factores de seguridad. Seccin I.SFC = SFC = PC T PC fondo
2040 = 1.352 0.052 9.9 2930
SFB =
PB T PB Tope
PB Tope = PBX1 (con hX = 2450)PBX 1 = (F hZ ) [ g (hZ h X )] (0.052 h X ) PBX 1 = (0.69 2930 ) 0 (0.052 9.9 2450 ) PBX 1 = 760 .44 psiaSFB = 3090 = 4.063 760 .44
SFT = SFT =
T menor Tabla Tacumulada
798000 = 27 .25 61 480
Seccin II.SFC = 1400 = 1.11 0.052 9.9 2450 2730 = 1.35 2021 .7
SFB =
SFT =
689000 = 4.19 (54 .5 2480 ) + (61 480 )
Todos los factores satisfacen los valores requeridos inicialmente, esto indica que cumplen las condiciones.
4) Costo del revestimiento.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Seccin I:
480
12 Tubos
$/100 = 3.143,86 US
480 = US $15.090,528 Seccin II: 2480 62 Tubos $/100 = 2.828,53 US
2480 = US $70.147,544 El valor de todo el revestimiento (2960) es de 85.238,072 dlares.
Diseo para el Liner 9.625Este revestimiento esta colgado a 2600 y va hasta 11600 de profundidad (zapato). La profundidad total del hueco es 11620.
1) P colapso a la densidad del lodo de este tramo ( = 11.6 LPG).
Como el Liner se encuentra cementado desde el fondo hasta una altura de 9000, entonces no se encuentra totalmente sometido a esfuerzos por no estar cementado completamente, luego asumo que el factor de seguridad (SFC) es de 0.8.PC = 0.052 h SFC PC = 0.052 11 .6 11600 0.8 PC = 5597 .696 psiaCon la presin de colapso calculada y utilizando las tablas de diseo, determino el csg. Se debe tener en cuenta que el drift sea mayor de 8.5 para poder seguir perforando.
PCSG > 5597.696 psiaOD Pc Pb T ID DRIFT W GRADO ROSCA (pulg) (lb/pie) (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 9.625 43.5 S-95 LTC 5600 7510 959 8.755 8.599 $ 100 3007.88
Aplico los criterios por colapso para escoger el siguiente csg. Tengo que el primer criterio se cumple: = G < W, entonces escojo la tubera que corresponde.OD (pulg) W GRADO ROSCA Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) $ 100
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
(lb/pie)9.625 40 S-95 LTC 4230 6820 858 8.835 8.679 2783.29
Determino el tope de la primera seccin con la presin al colapso de la segunda tubera escogida.Pc Tabla (0.052 SFC ) 4230 hTope = (0.052 11 .6 0.8) hTope = 8765 .75 pies hTope =
Compruebo que la primera seccin se encuentre totalmente en colapso o que el tope no este en tensin. Para esto calculo las cargas axiales.
Ta 1 = 0.052 11 .6 11600 = 6997 .12 psia
Ta 2 =A 1 A 2 L 1
2 = (9.6 2 5 4
Ta 2 =
[ 6997 .12 12 .56 ] [ 0.052 11 .6 8765 .75 (12 .56 11 .45 )] [ 43 .5 2834 .25 ]11 .45 Ta 2 = 3604 .82 psia
2 2 = (9.6 2 5 8.8 3 5 4 = 1 1 6 0 0 8 7 6 5 .7 5 =
Ta 1 = 0.052 hZ
[Ta1 A1 ] [0.052 hTope ( A1 A2 )] [W1 L1 ]A2
2 8.7 5 5
Puesto que Ta2 es negativo, debo corregir porque el tope de la primera seccin se encuentra en tensin. Se corrige hasta que la diferencia de alturas de menor a 15. Hallo nuevamente la presin al colapso corregida.Pcc = Pc T FyEl factor Fy lo obtengo de la grfica EFECTOS DE CARGAS DE TENSIN SOBRE COLAPSO a 3604.82 psia para tubera grado S-95.Fy = 0.98 Pcc = 4230 0.98 = 4145 .4 psia
Hallo el tope de la primera seccin corregido.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Pc Tabla (0.052 SFC ) 4145 .4 hTope = (0.052 11 .6 0.8) hTope = 8590 .43 pies hTope =h (pies) 8765.75 8590.43 8564.14 8555.37 8.772600
1 2 3 4 h3 h4
Ta2 (psia) -3604.82 -4260.63 -4358.97
Fy 0.98 0.977 0.976
Pcc (psia) 4145.4 4132.71 4128.48
Como la diferencia entre h < 15, entonces el h correcto es 8555.37 pies.
II
S-95 ; 40
8765.75
8555.37
Ahora corrijo la nueva longitud de la ;seccin I por nmero de tubos. I S-95 43.5 8555 .37 = 3044 .63' 3044.63' # Tubos = = 76 .11 76 Tubos 40' L real I = 76 40 ' = 3040 ' Tope I = 11600 3040 = 8560 '2600
LI = 11600 11600
II
S-95 ; 40
8560
I11600
S-95 ; 43.5
2) Anlisis por Burst.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Por fractura. Nivel de referencia hx = 2600.PBX 1 = (0.73 11600 ) [ 0.1 (11600 2600 )] (0.052 11 .6 2600 ) PBX 1 = 5999 .68 psiaPor presiones esperadas. Futuras condiciones de la perforacin.
PBX 1 = (F hZ ) [ g (hZ h X )] (0.052 h X )
PBX 1 = (0.052 12 .4 16890 ) [ 0.1 (16890 2600 )] (0.052 11 .6 2600 ) PBX 1 = 7893 .35 psiaUtilizamos la menor presin o de lo contrario la formacin se fractura.
PBX 2 = (0.052 n hn ) [ g (hn h X )] (0.052 h X )
Como Pbx1 < Pbx2, entonces calculo hx1.
[(F g ) hz ] PbT hX 1 =
SFB (0.052 ) g
hX 1 =
[ (0.73 0.1) 11600 ] 6820 1.11 (0.052 11 .6) 0.1 h X 1 = 2312 .9 pies
Esta revestimiento no sale a superficie, pero soporta la altura necesaria para ser colgado. Terminamos aqu el diseo de esta seccin porque esta tubera pasa la altura a la cual se cuelga (2600), o sea que no tenemos problemas. Ahora determino el nmero de tubos que se necesitan.
LII = 11600 3040 2600 = 5960 ' 5960' # Tubos = = 149 Tubos 40' L real II = 5960 'LTOTAL = L real I + L real II LTOTAL = 3040 + 5960 = 9000 '
Esta longitud total debe ser igual a la diferencia entre la altura a la cual se cuelga el Liner y la profundidad del zapato.
23
Ejercicio 3 diseo revestimiento
h = hZ hcue lg a h = 11600 2600 = 9000 '
3) Factores de seguridad. Seccin I.SFC = SFC = PC T PC fondo
5600 = 0 .8 0.052 11 .6 11600
SFB =
PB T PB Tope
PB Tope = PBX1 (con hX = 8560)PBX 1 = (0.73 11600 ) [ 0.1 (11600 8560 )] (0.052 11 .6 8560 ) PBX 1 = 3000 .61 psiaSFB = 7510 = 2.5 3000 .61
PBX 1 = (F hZ ) [ g ( hZ h X )] (0.052 h X )
SFT = SFT =
T menor Tabla Tacumulada
959000 = 7.25 43 .5 3040
Seccin II.SFC = 4230 = 0.82 0.052 11 .6 8560 6820 = 1.137 5999 .68
SFB =
SFT =
858000 = 2.31 ( 40 5960 ) + ( 43 .5 3040 )
Todos los factores satisfacen los valores requeridos inicialmente, esto indica que cumplen las condiciones.
4) Costo del revestimiento. Seccin I: 3040 76 Tubos $/100 = 3.007,88 US
23
Ejercicio 3 diseo revestimiento
3040 = US $91.439,552 Seccin II: 5960 149 Tubos $/100 = 2.783,29 US
5960 = US $165.884,084 El valor de todo el revestimiento (9000) es de 257.323,636 dlares. Diseo para el Liner de ProduccinEste revestimiento esta colgado a 11300 y va hasta 16870 de profundidad (zapato). La profundidad total del hueco es 16890.
1) P colapso a la densidad del lodo de este tramo ( = 12.4 LPG).
Como el Liner se encuentra cementado desde el fondo hasta una altura de 13000, entonces no se encuentra totalmente sometido a esfuerzos por no estar cementado completamente, luego asumo que el factor de seguridad (SFC) es de 0.8.PC = 0.052 h SFC PC = 0.052 12 .4 16870 0.8 PC = 8702 .22 psiaCon la presin de colapso calculada y utilizando las tablas de diseo, determino el csg.
PCSG > 8702.22 psiaOD Pc Pb T ID DRIFT W GRADO ROSCA (pulg) (lb/pie) (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 7 29 S-95 LTC 9200 9690 692 6.184 6.059 $ 100 2130.43
Aplico los criterios por colapso para escoger el siguiente csg. Tengo que el primer criterio se cumple: = G < W, entonces escojo la tubera que corresponde.OD W (pulg) (lb/pie) 7 26 GRADO ROSCA S-95 LTC Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 7800 8600 602 6.276 6.151 $ 100 1937.07
23
Ejercicio 3 diseo revestimiento
Determino el tope de la primera seccin con la presin al colapso de la segunda tubera escogida.Pc Tabla (0.052 SFC ) 7800 hTope = (0.052 12 .4 0.8) hTope =15120 .97 pies hTope =
Compruebo que la primera seccin se encuentre totalmente en colapso o que el tope no este en tensin. Para esto calculo las cargas axiales.
Ta 1 = 0.052 12 .4 168700 = 10877 .776 psia
Ta 2 =A 1 A 2 L 1
2 = (7 2 6 .1 8 4 ) = 8.4 5 4
Ta 2 =
[10877 .776 8.45 ] [ 0.052 12 .4 15120 .97 (8.45 7.55 )] [ 29 1749 .03 ]7.55 Ta 2 = 4294 .08 psia
2 = (7 2 6 .2 7 6 ) = 7. 4 =2 1 6 8 7 0 1 5 1 0 .9 7 = 1 7 4 9
Ta 1 = 0.052 hZ
[Ta1 A1 ] [0.052 hTope ( A1 A2 )] [W1 L1 ]A2
No hay necesidad de corregir porque Ta2 es positiva. 2) Verifico por Burst. Por fractura. Nivel de referencia hx = 11300.PBX 1 = (0.75 16870 ) [ 0.1 (16870 11300 )] (0.052 12 .4 11300 ) PBX 1 = 4809 .26 psiaPor presiones esperadas. Futuras condiciones de la perforacin.
PBX 1 = (F hZ ) [ g (hZ h X )] (0.052 h X )
PBX2 = No hay necesidad de calcularlo porque no se va a seguir perforando. Calculo hx1.
23
Ejercicio 3 diseo revestimiento
[ (F g ) hz ] PbT hX 1 =
SFB (0.052 ) g
hX 1 =
[ (0.75 0.1) 16870 ] 8600 1.12 (0.052 12 .4) 0.1 h X 1 = 6033 .27 pies
Esta revestimiento no sale a superficie, pero soporta la altura necesaria para ser colgado. Terminamos aqu el diseo de esta seccin porque esta tubera pasa la altura a la cual se cuelga (11300), o sea que no tenemos problemas. Ahora determino el nmero de tubos que se necesitan.
Seccin I.
L I = 16870 15120 .97 = 1749 .03 ' 1749.03' # Tubos = = 43 .73 44 Tubos 40' L real I = 44 40 ' = 1760 ' Tope I = 16870 1760 = 15110 '
Seccin II.
L II = 16870 1760 11300 = 3810 ' 3810' # Tubos = = 95 .25 96 Tubos 40' L real II = 96 40 = 3840 'LTOTAL = L real I + L real II LTOTAL = 1760 + 3840 = 5600 '
Esta longitud total debe ser igual a la diferencia entre la altura a la cual se cuelga el Liner y la profundidad del zapato.h = hZ hcue lg a h = 16870 11300 = 5570 'Se deben cortar 30 pies de la tubera y soldar en el lugar donde se va a colgar, o se puede quitar un tubo de la segunda seccin y dejar 10 pies sin revestir siempre y cuando no tengamos problemas con la formacin.
3) Factores de seguridad. Seccin I.
23
Ejercicio 3 diseo revestimiento
SFC = SFC =
PC T PC fondo
9200 = 0.84 0.052 12 .4 16870
SFB =
PB T PB Tope
PB Tope = PBX1 (con hX = 15110)PBX 1 = (0.75 16870 ) [ 0.1 (16870 15110 )] (0.052 12 .4 15110 ) PBX 1 = 2733 .572 psiaSFB = 9690 = 3.54 2733 .572
PBX 1 = (F hZ ) [ g ( hZ h X )] (0.052 h X )
SFT = SFT =
T menor Tabla Tacumulada
692000 = 13 .55 29 1760
Seccin II.SFC = 7800 = 0 .8 0.052 12 .4 15110 8600 = 1.78 4809 .26
SFB =
SFT =
602000 = 3.99 (26 3840 ) + (29 1760 )
Todos los factores satisfacen los valores requeridos inicialmente, esto indica que cumplen las condiciones.
4) Costo del revestimiento. Seccin I: 1760 44 Tubos $/100 = 2.130,43 US
1760 = US $37.495,568 Seccin II: 3840 96 Tubos $/100 = 1.937,07 US
3840 = US $74.383,488
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
El valor de todo el revestimiento (5600) es de 111.879,056 dlares.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
RESUMEN
TABLA DE DATOSOD Broca (pulg) Conductor Intermedio Liner 9.625 Produccin 26 17.5 12.25 8.5 Prof. (pies) 330 2950 11620 16890 ID CSG (pulg) 20 13.375 9.625 7 Prof. Zapato (pies) 0-320 0-2930 2600-11600 11300-16870 (LPG) 8.9 9.9 11.6 12.4 F 0.62 0.69 0.73 0.75 G 0 0 0.1 0.1 1.1 1.12 SFC 1.0 1.1 0.8 0.8 SFB 1.0 1.1 1.11 1.12 SFT 1.2 1.2 1.5 1.4
TABLAS DE RESULTADOSNmero de secciones Conductor Intermedio 1 1 2 1 2 1 2 Pc (psia) 148.1 1659.2
SFC 3.51 1.352 1.11 0.8 0.82 0.84 0.8
SFB 7.71 4.063 1.35 2.5 1.137 3.54 1.78
SFT 19.31 27.25 4.19 7.25 2.31 13.55 3.99
Liner 9.625
5597.696
Produccin
8702.22
TUBERA Revestimiento ConductorOD Pc Pb T ID DRIFT W GRADO ROSCA (pulg) (lb/pie) (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 20 94 H-40 STC 520 1530 581 $ 100
19.124 18.936 5162.24
NUMERO DE TUBOS 8
LONGITUD 320
PRECIO TOTAL US 16.519,168
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Revestimiento Intermedio Seccin I.OD Pc Pb T ID DRIFT W GRADO ROSCA (pulg) (lb/pie) (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 13.375 61 S-80 STC 2040 3090 798 $ 100
12.515 12.359 3143.86
NUMERO DE TUBOS 12
LONGITUD 480
PRECIO TOTAL US 15.090,528
Seccin II.OD W (pulg) (lb/pie) 13.375 54.50 GRADO ROSCA S-80 STC Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 1400 2730 689 $ 100
12.615 12.459 2828.53
NUMERO DE TUBOS 62
LONGITUD 24800
PRECIO TOTAL US 70.147,544
II
S-80 ; 54.5
2450
I2930
S-80 ; 61
Total.
LONGITUD DEL REVESTIMIENTO2960
PRECIO TOTALUS 85.238,072
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
Liner 9.625 Seccin I.OD W (pulg) (lb/pie) 9.625 43.5 GRADO ROSCA S-95 LTC Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 5600 7510 959 8.755 8.599 $ 100 3007.88
NUMERO DE TUBOS 76
LONGITUD 3040
PRECIO TOTAL US 91.439,552
Seccin II.OD W (pulg) (lb/pie) 9.625 40 GRADO ROSCA S-95 LTC Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 4230 6820 858 8.835 8.679 $ 100 2783.29
NUMERO DE TUBOS 149
LONGITUD 59602600
PRECIO TOTAL US 165.884,084
II
S-95 ; 40
8560
I11600
S-95 ; 43.5
Total.
LONGITUD DEL REVESTIMIENTO
PRECIO TOTAL
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Ejercicio 3 diseo revestimiento 9000 US 257.323,636
Liner de Produccin Seccin I.OD W (pulg) (lb/pie) 7 29 GRADO ROSCA S-95 LTC Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 9200 9690 692 6.184 6.059 $ 100 2130.43
NUMERO DE TUBOS 44
LONGITUD 1760
PRECIO TOTAL US 37.495,568
Seccin II.OD W (pulg) (lb/pie) 7 26 GRADO ROSCA S-95 LTC Pc Pb T ID DRIFT (psia) (psia) (lb*103) (pulg) (pulg) 7800 8600 602 6.276 6.151 $ 100 1937.07
NUMERO DE TUBOS 96
LONGITUD 384011300
PRECIO TOTAL US 74.383,488
II
S-95 ; 26
15110
I16870
S-95 ; 29
Total.
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Ejercicio 3 diseo revestimiento
LONGITUD DEL REVESTIMIENTO5600
PRECIO TOTALUS 111.879,056
COSTO TOTAL DEL REVESTIMIENTOUS $ 470.959,932Si supongo un valor del dlar igual a $ 2300 pesos colombianos, el costo total del revestimiento ser: $ 1083207.843,6 Observando los costos del diseo de un revestimiento, se entiende la importancia de realizar un buen diseo que a pesar de ser barato satisfaga las condiciones del pozo programado.
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