INDICE DE LA MEMORIA GENERAL 1. MEMORIA …villanuevadelcampo.org/cms3/UserFiles/428/File/MEMORIA...

CUBIERTA DE PROTECCION Y REPARACION DE PARAMENTOS DEL FRONTON MUNICIPAL Mª CONCEPCION MACHO JIMENEZ

VILLANUEVA DEL CAMPO – ZAMORA ARQUITECTO

INDICE DE LA MEMORIA GENERAL 1. MEMORIA EXPOSITIVA 1.1 AUTOR DEL ENCARGO 1.2 DEFINICION DEL TRABAJO 1.3 DATOS DEL SOLAR 1.4 PROGRAMA DE NECESIDADES 1.5 ESTADO ACTUAL Y SOLUCION ADOPTADA 1.6 DATOS URBANISTICOS 2. MEMORIA JUSTIFICATIVA 2.1 ASPECTOS FUNCIONALES 2.2 ASPECTOS ECONOMICOS 2.3 NORMATIVA 2.4 CRITERIOS DE INTERVENCION 3. MEMORIA DESCRIPTIVA 3.1 EXCAVACION 3.2 CIMENTACION 3.3 ESTRUCTURA 3.4 CUBIERTA 3.5 REVESTIMIENTOS 3.6 PINTURAS

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4. PLAZO DE EJECUCION 5. CLASIFICACION DEL CONTRATISTA

6. PROGRAMA DE TRABAJO A PRESENTAR

POR EL CONTRATISTA

7. REVISION DE PRECIOS 8. DECLARACION DE OBRA COMPLETA

9. DECLARACION DE COMPATIBILIDAD 10. CONSIDERACIONES FINALES

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Memoria de Proyecto Básico y de Ejecución: conforme al CTE (Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación y las actualizaciones posteriores) en lo que es procedente para las obras que se proyectan.

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CUBIERTA DE PROTECCION Y REPARACION DE PARAMENTOS DEL FRONTON MUNICIPAL VILLANUEVA DEL CAMPO (ZAMORA)

Memoria de proyecto adaptada al CTE

P.B.E.

Mª CONCEPCIÓN MACHO JIMENEZ ARQUITECTO

HOJA RESUMEN DE DATOS GENERALES

Fase de proyecto: BASICO Y DE EJECUCION

Título del Proyecto: CUBIERTA DE PROTECCION Y REPARACION DE PARAMENTOS DEL FRONTON MUNICIPAL

Emplazamiento: CARRETERA A VALDERAS, S/N (POL. 1, PARC. 5281) DE VILLANUEVA DEL CAMPO (ZAMORA). REF CATASTRAL 49289A001052810001YP

Promotores: AYUNTAMIENTO DE VILLANUEVA DEL CAMPO

Datos estadísticos

Tipología edificatoria: CUBIERTAS Nº Plantas bajo rasante: 0Tipo de obra: Cubierta de protección y paramentos Nº Plantas sobre rasante: 1Protección pública: NO Nº total de plantas 1

CONTROL DE CONTENIDO DEL PROYECTO: LOS APARTADOS NO MARCADOS NO SON PROCEDENTES EN ESTE PROYECTO, DADO QUE ESTE SE TRATA UNICAMENTE DE LA PROTECCION DE UNA INSTALACION DEPORTIVA EN EL EXTERIOR, NO PROYECTANDOSE ESPACIOS HABITABLES, NI EDIFICIOS NI AMPLIACIONES O REFORMA DE LOS MISMOS. I. MEMORIA

Memoria general

Cumplimiento del CTE DB-SE Exigencias básicas de seguridad estructural SE 1 Resistencia y estabilidad SE 2 Aptitud al servicio SE-AE Acciones en la edificación SE-C Cimentaciones SE-A Estructuras de acero SE-F Estructuras de fábrica SE-M Estructuras de madera NCSE Norma de construcción sismorresistente EHE-08 Instrucción de hormigón estructural EFHE Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales

de hormigón estructural realizados con elementos prefabricados

DB-SI Exigencias básicas de seguridad en caso de incendio SI 1 Propagación interior SI 2 Propagación exterior SI 3 Evacuación de ocupantes SI 4 Detección, control y extinción del incendio SI 5 Intervención de los bomberos SI 6 Resistencia al fuego de la estructura DB-SU Exigencias básicas de seguridad de utilización SU 1 Seguridad frente al riesgo de caídas SU 2 Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento SU 3 Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento SU 4 Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada SU 5 Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación SU 6 Seguridad frente al riesgo de ahogamiento SU 7 Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento SU 8 Seguridad frente al riesgo causado por la acción del rayo

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P.B.E.


DB-HS Exigencias básicas de salubridad HS 1 Protección frente a la humedad HS 2 Recogida y evacuación de residuos HS 3 Calidad del aire interior HS 4 Suministro de agua HS 5 Evacuación de aguas residuales DB-HR Exigencias básicas de protección frente el ruido HR Condiciones acústicas en los edificios DB-HE Exigencias básicas de ahorro de energía HE 0 Limitación del consumo energética HE 1 Limitación de demanda energética HE 2 Rendimiento de las instalaciones térmicas (RITE) HE 3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación HE 4 Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria HE 5 Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica Cumplimiento de otros reglamentos y disposiciones

1. Consideraciones Finales

Anejos a la Memoria

1. Estudio del suelo 2. Cálculo de estructuras II. ESTUDIO BASICO DE SEGURIDAD Y SALUD III. PLIEGO DE CONDICIONES Pliego de cláusulas administrativas Disposiciones generales Disposiciones facultativas Disposiciones económicas Pliego de condiciones técnicas particulares Prescripciones sobre los materiales Prescripciones en cuanto a la ejecución por unidades de obra Prescripciones sobre verificaciones en el edificio terminado IV. PRESUPUESTO Presupuesto aproximado Presupuesto detallado V. PLANOS Plano de situación Plano de emplazamiento Plano de urbanización Plantas generales Planos de cubiertas Alzados y secciones Planos de estructura Planos de instalaciones Planos de definición constructiva Memorias gráficas Otros

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P.B.E.


I. MEMORIA Y ANEJOS

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1. MEMORIA EXPOSITIVA

1.1 AUTOR DEL ENCARGO

Se redacta éste Proyecto por encargo del Ayuntamiento de Villanueva del Campo

(Zamora), representado en la persona de su Alcalde D. Manuel Valerio Febrero.

1.2 DEFINICION DEL TRABAJO

El trabajo consiste en la redacción del Proyecto Básico y de Ejecución de las obras

necesarias para la construcción de la Cubierta de Protección y Reparación de Paramentos

del Frontón Municipal, en la localidad de Villanueva del Campo (Zamora).

Se definen en el presente Proyecto las obras necesarias para la construcción de la

cubierta que proteja de la lluvia al frontón y su pista, para una mejor conservación de la

instalación y para mejorar las condiciones de uso a los usuarios del mismo. También se

completa parte del muro largo para conseguir unas dimensiones mas adecuadas a las

necesidades de la instalación y se reparan los paramentos verticales y horizontales

incluyendo la reposición de una parte de la solera.

1.3 DATOS DEL SOLAR

El solar dispone de referencia catastral de rústica con el número

49289A001052810001YP del Polígono 1 y Parcela 5281 0006003 00UM05A en la

carretera a Valderas s/n. Tiene forma irregular, y presenta uno de sus lados a vía pública.

Cuenta con superficie catastral aproximada de 6.047,00 m2. y dispone construidos

aproximadamente 1.990,00 m2.

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1.4 PROGRAMA DE NECESIDADES

La propiedad manifiesta la necesidad de reparar y mejorar las condiciones de la

instalación deportiva ya referenciada y que se describe a continuación.

Existe en dicha parcela un complejo deportivo municipal, formado por la piscina

pública una pista polideportiva y el frontón con su pista. Es esta última instalación la que

se pretende proteger y reparar.

Fundamentalmente se necesita crear una cubierta y su estructura para

posteriormente reparar la solera de la pista de juego y las paredes del frontón. También se

le dota de unas pequeñas gradas para albergar al público en los actos deportivos.

La falta de partida presupuestaria disponible obliga a no incluir en el presente

Proyecto todas las obras necesarias para cumplir al 100% dicho objetivo de protección,

reparación y mejora de la instalación deportiva. Ello nos obliga a intervenir en lo más

esencial y urgente, dejando para otras intervenciones futuras terminar el resto de las

intervenciones constructivas necesarias.

1.5 ESTADO ACTUAL Y SOLUCION ADOPTADA

El frontón esta compuesto de dos paredes una larga y otra corta (frontis) con una

altura aproximada de 9,00 m., así como su pista de juego.

El frontón se construyó aproximadamente en el año 1975 y está construido con un

entramado de vigas y pilares de hormigón armado con los cuarteles rellenos de ladrillo

perforado con espesor de pie y medio. De las dos superficies del muro la recayente a la

pista de juego está recubierta con acabados superficiales aptos para el juego y la posterior

está sin recubrir. La pista de juego es una solera de hormigón.

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Han pasado suficientes años desde su construcción y debido a las inclemencias del

tiempo y los años de juego sobre dichos elementos, se han ocasionado muchos deterioros

en sus acabados superficiales.

Por ello es necesario crear una cubierta de protección, a la vez que llevar a cabo la

reparación de los paramentos deteriorados. Además se ampliará el muro largo del frontón

para las necesidades municipales.

Dada la limitación del presupuesto disponible para la ejecución de estas obras, se

opta por utilizar las capacidades portantes de la estructura y muros del frontón existente,

reduciendo los costes de la obra. En este sentido se han realizado estudios y cálculos

para determinar el estado de éstos elementos y comprobar si la capacidad portante es

suficiente. Dado el buen comportamiento en el tiempo, sin presentar signos de fatiga

evidentes y según los resultados de las pruebas y los cálculos realizados se decide

considerar colaborantes dichos elementos con las nuevas estructuras.

Para asegurar y facilitar dicha colaboración se pretende construir una viga de

coronación corrida a las dos paredes del frontón que garanticen el reparto de las cargas

de las vigas de la cubierta y la unificación del conjunto. Para ello se eliminará el hormigón

en puntos concretos de la coronación de los pilares y vigas existentes para garantizar el

enlace de las armaduras de éstos con las nuevas armaduras y se volverá a hormigonar

consiguiendo un conjunto de trabajo entre lo antiguo y lo nuevo.

Para la parte del muro largo que se amplía, se crea una nueva estructura de

entramado de hormigón armado y su cimentación conservando características similares a

lo existente para aumentar la compatibilidad entre ambas y su conjunto. Para proteger el

trasdosado de los muros del frontón se aplicará un esfoscado ligero.

Para las vigas de cubierta se respeta la modulación de pilares existente y se elige

como material la madera laminada para disminuir, en lo posible, las cargas a repercutir en

la estructura existente y porque se considera un material idóneo para estas situaciones y

con una muy agradable componente estética añadida.

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Se decide utilizar la forma arqueada de las vigas para conseguir más altura en la

zona de juego del muro frontis al mismo tiempo de tener una pendiente que permita el

desagüe del agua pluvial que recibe la cubierta y aprovechar la forma arqueada para

disminuir la sección estructural del elemento frente a un elemento de directriz recta.

Se dota a los nuevos pilares y sus cimientos de capacidad para resistir los empujes

del viento sobre el muro del frontón para trabajar en conjunto con éste utilizando como

elemento de unión colaborante las vigas de cubierta formando un pórtico.

A los pies de la pista del frontón se demolerá una parte de la solera existente y se

repondrá con otra solera de 20 cm de espesor, muy armada, sobre 20 cm. de encachado

para resistir la posible ubicación temporal de vehículos pesados, según los requerimientos

manifestados por el promotor.

Por motivo de respetar las dimensiones mínimas exigibles funcionalmente a la pista

de juego del frontón como pista polideportiva, se debe invadir ligeramente el espacio de

reserva perimetral de la pista polideportiva que está tangente a la anterior para la

construcción de los nuevos pilares circulares y sus cimientos. Para ello se demolerá la

solera existente en el espacio necesario y se repondrá posteriormente una vez finalizada

la construcción de dichos elementos. Previamente se tendrá que demoler, con

recuperación de los elementos recuperables, el vallado existente de dicha pista

adyacente, para ser reutilizado en la reposición del cerramiento demolido una vez ubicado

en su nueva posición.

La solución adoptada es una consecuencia del interés de resolver una construcción

buscando un uso adecuado, de cumplir con el programa propuesto por la propiedad y de

resolver la construcción dentro de una economía apropiada.

Antes de acometer las obras se procederá al apeo de los muros y estructuras para

evitar accidentes.

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1.6 DATOS URBANISTICOS

La construcción existente se encuentra en una parcela para uso dotacional-

deportivo situada en Suelo Rústico, y ya definida para tal fin en las Normas Urbanísticas

de la localidad.

Son de aplicación las Normas Urbanísticas Municipales, Texto Refundido, de

Villanueva del Campo.

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COLEGIO OFICIAL DE ARQUITECTOS DE LEÓN

Ficha Urbanística

Delegación de

Secundario51:

Planeamiento:

Normativa vigente:

Clasificación del suelo:

Ordenanzas:

Servicios urbanísticos:

Uso del suelo

Parcela mínima

Ocupación máxima

Edificabilidad

Nº plantas s/r

Altura máxima

Bajo Cubierta

Retranqueos

Fondo edificable

Otros

Según Planeamiento Según ProyectoConcepto

Titulo del trabajo:

Provincia:

Emplazamiento:

Localidad:

Datos Urbanísticos

Datos del Proyecto

Arquitecto(s):

Propietario(s):

Arquitecto (s)

DECLARACION que formula el arquitecto que suscribe bajo su responsabilidad, sobre las circunstancias y la Normativa Urbanística de aplicación en el proyecto (en cumplimiento del art. 47 del Reglamento de Disciplina Urbanística.

En , a

ZAMORA

ZAMORA SEPTIEMBRE DEL 2014

EQUIPAMIENTO-DEPORTIVO EQUIPAMIENTO-DEPORTIVO

SEGUN NECESIDAES DOTACIONALES 6.047 m2

NO SE DEFINE EN EQUIPAMIENTO 1.990 existente+1.118,38 proyecto=3.108,38 m2

1 m2/m2= 6.047,00 m2 3.108,38 m2P. BAJA +1 1

9,25 m. 9,25 m.

SI NO

NO SE DEFINE EN EQUIPAMIENTO -----

NO SE DEFINE EN EQUIPAMIENTO -----

CUBIERTA DE PROTECCION Y REPARACION DE PARAMENTOS

FRONTON MUNICIPAL

VILLANUEVA DEL CAMPO

ZAMORA

AYUNTAMIENTO DE VILLANUEVA DEL CAMPO

Mª CONCEPCIÓN MACHO JIMÉNEZ

NN. UU. MUNICIPALES DE VILLANUEVA DEL CAMPO

ORDENANZAS PARA EDIFICACION EN SUELO URBANO

SUELO URBANO

EQUIPAMIENTO-DEPORTIVO

TODOS LOS NECESARIOS

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2. MEMORIA JUSTIFICATIVA

2.1 ASPECTOS FUNCIONALES

Se ha considerado como mejor solución emplear como elemento estructural pilares

y vigas de hormigón armado y de cerramiento un muro de gravedad de ladrillo cerámico

perforado con sus correspondientes cimientos, con la función de resistir las cargas de la

cubierta, los empujes del viento, pesos propios y uso de la instalación deportiva.

Las soluciones constructivas y materiales previstos son los usuales en la actualidad en

las construcciones de gran volumen, produciéndose la tipología constructiva convencional

de muros cerámicos, pórticos de hormigón armado y vigas de cubierta de madera

laminada.

2.2 ASPECTOS ECONOMICOS

Se han tenido en cuenta unos criterios económicos que hacen posible la

construcción dentro de unos valores normales de mercado, procurando seleccionar como

más conveniente lo más duradero y de menor coste. El presente Proyecto de Ejecución

contempla el uso de materiales y elementos que necesiten un bajo mantenimiento de

conservación y que no supongan gastos adicionales por de uso de la instalación deportiva.

2.3 NORMAS DE LA PRESIDENCIA DEL GOBIERNO Y DEL MINISTERIO DE OBRAS

PUBLICAS Y URBANISMO

Se han tenido en cuenta las Normas que se encuentran dictadas por la Presidencia

del Gobierno y el Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, especialmente:

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M.V.101 ACCIONES EN LA EDIFICACION

E.H.E-08 ESTRUCTURAS DE HORMIGON ESTRUCTURAL

C.T.E DB-SE-AE,C CODIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACION, SEGURIDAD

ESTRUCTURAL

HORMIGÓN

INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL (EHE-08) - REAL DECRETO 1247/2008, de 18-JUL, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 22-AGO-2008 - Corrección de errores B.O.E.: 24-DIC-2008

INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL (EHE) - REAL DECRETO 2661/1998, de 11-DIC, del Ministerio de Fomento. - B.O.E.:13-ENE-1999 - MODIFICADO por RD 996/1999, de 11-JUN. B.O.E.: 24-JUN-1999 - Derogado por el RD 1247/2008 a partir del 1-DIC-2008

FÁBRICA

- CTE.DB-SE-C. SEGURIDAD ESTRUCTURAL: FÁBRICA

- REAL DECRETO 314/2006, de 17-MAR, del Ministerio de Vivienda

- B.O.E.: 28-MAR-2006

MADERA ESTRUCTURAL

- CTE.DB-SE-M. SEGURIDAD ESTRUCTURAL: MADERA

ACERO ESTRUCTURAL

- CTE.DB-SE-A. SEGURIDAD ESTRUCTURAL: ACERO

ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN

CTE.DB-SE. SEGURIDAD ESTRUCTURAL - REAL DECRETO 314/2006, de 17-MAR, del Ministerio de Vivienda - B.O.E.: 28-MAR-2006

CTE.DB-SE-AE. SEGURIDAD ESTRUCTURAL: ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN - REAL DECRETO 314/2006, de 17-MAR, del Ministerio de Vivienda - B.O.E.: 28-MAR-2006

CTE.DB-SE-C. SEGURIDAD ESTRUCTURAL: CIMIENTOS - REAL DECRETO 314/2006, de 17-MAR, del Ministerio de Vivienda - B.O.E.: 28-MAR-2006

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NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE: PARTE GENERAL Y EDIFICACIÓN (NCSR-02)

- REAL DECRETO 997/2002, de 27-SEP, del Ministerio de Fomento - B.O.E.: 11-OCT-2002

SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCIÓN

DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCIÓN - REAL DECRETO 1627/1997, de 24-OCT, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 25-OCT-1997

MODIFICACIÓN DEL APARTADO C.5 DEL ANEXO IV - REAL DECRETO 2177/2004, de 12-NOV, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 13-NOV-2004

PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES - LEY 31/1995, de 8-NOV, de la Jefatura del Estado - B.O.E.: 10-NOV-1995

DESARROLLO DEL ARTÍCULO 24 DE LA LEY 31/1995, DE 8 DE NOVIEMBRE, DE PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES, EN MATERIA DE COORDINACIÓN DE ACTIVIDADES EMPRESARIALES - REAL DECRETO 171/2004, de 30-ENE, del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 31-ENE-2004 REGLAMENTO DE LOS SERVICIOS DE PREVENCIÓN - REAL DECRETO 39/1997, de 17-ENE, del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 31-ENE-1997 MODIFICACIÓN DEL REGLAMENTO DE LOS SERVICIOS DE PREVENCIÓN - REAL DECRETO 780/1998, de 30-ABR, del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 1-MAY-1998 SEÑALIZACIÓN DE SEGURIDAD EN EL TRABAJO - REAL DECRETO 485/1997, de 14-ABR. del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 23-ABR-1997

MANIPULACIÓN DE CARGAS - REAL DECRETO 487/1997, de 14-ABR, del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 23-ABR-1997

UTILIZACIÓN DE EQUIPOS DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL - REAL DECRETO 773/1997, de 30-MAY, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 12-JUN-1997

DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LA UTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO

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- REAL DECRETO 1215/1997, de 18-JUL - B.O.E.: 7-AGO-1997

MODIFICACIÓN EN MATERIA DE TRABAJOS TEMPORALES EN ALTURA - REAL DECRETO 2177/2004, de 12-NOV, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 13-NOV-2004

PROTECCIÓN DE LA SALUD Y SEGURIDAD DE LOS TRABAJADORES CONTRA RIESGOS RELACIONADOS CON AGENTES QUÍMICOS DURANTE EL TRABAJO - REAL DECRETO 374/2001, de 6-ABR, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 1-MAY-2001

DISPOSICIONES MÍNIMAS PARA LA PROTECCIÓN DE LA SALUD Y SEGURIDAD DE LOS TRABAJADORES FRENTE AL RIESGO ELÉCTRICO - REAL DECRETO 614/2001, de 8-JUN, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 21-JUN-2001

PROTECCIÓN DE LA SALUD Y LA SEGURIDAD DE LOS TRABAJADORES FRENTE A LOS RIESGOS DERIVADOS O QUE PUEDAN DERIVARSE DE LA EXPOSICIÓN A VIBRACIONES MECÁNICAS - REAL DECRETO 1311/2005, de 4-NOV, del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 5-NOV-2005

DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD APLICABLES A LOS TRABAJOS CON RIESGO DE EXPOSICIÓN AL AMIANTO - REAL DECRETO 396/2006, de 31-MAR, del Ministerio de la Presidencia - B.O.E.: 11-ABR-2006

REGULACIÓN DE LA SUBCONTRATACIÓN EN EL SECTOR DE LA CONSTRUCCIÓN - LEY 32/2006, de 18-OCT - B.O.E.: 19-OCT-2006

DESARROLLO DE LA LEY 32/2006, DE 18 DE OCTUBRE, REGULADORA DE LA SUBCONTRATACIÓN EN EL SECTOR DE LA CONSTRUCCIÓN - REAL DECRETO 1109/2007, de 24-AGO, del Ministerio de Trabajo y Asuntos Sociales - B.O.E.: 25-AGO-2007 - Corrección de errores B.O.E.: 12-SEP-2007

En el momento del comienzo de las obras se aplicarán estas Normas y cualquier

otra que fuera necesario añadir con las actualizaciones a que hubiera lugar hasta la

terminación de las mismas.

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3. MEMORIA DESCRIPTIVA

3.1. EXCAVACION

Se considera que el terreno es coherente, semiduro, con una presión admisible de

2,50 kg/cm2. La excavación se realizará fundamentalmente por medios mecánicos, pero

se hará de forma manual en las proximidades a las instalaciones urbanas, si las hubiera, y

de los muros existentes, así como en la limpieza de los fondos de las zanjas antes de

proceder al vertido del hormigón de limpieza. Se realizará excavación hasta alcanzar el

terreno firme sobrepasando las capas de terrenos antrópicos no aptos para cimentar, por

lo que se excavará para rellenar con hormigón de limpieza hasta alcanzar terreno firme y

como mínimo hasta la cota -1,00 m.

3.2 CIMENTACION

La cimentación consiste en unas zapatas corridas y aisladas de hormigón armado

de ancho variable según los casos y de cantos entre 0,80 y 1,00 m., sobre capa de

hormigón de limpieza de espesores variables hasta alcanzar el terreno firme y como

mínimo se alcanzará la cota -1,00 m.

El hormigón a emplear será HA-25/P/40/IIa y el acero corrugado B-500-S con un

nivel de control NORMAL.

3.3 ESTRUCTURA

La estructura para el muro largo es de pórticos formados por vigas y pilares de

hormigón armado con los cuarteles rellenos de muro grabitacional cerámico de pié y

medio de espesor. Para el extremo opuesto se utilizan pilares redondos de 65 cm. de

diámetro de hormigón armado con un remate en su coronación de perfil metálico.

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Para la cubierta se utilizan vigas y correas de madera laminada GL-24. Las

primeras con directriz curva y las segundas recta. Los pilares del muro del frontón con

éstas vigas de madera y los pilares redondos forman un pórtico mixto. En los apoyos de

las vigas de madera de la cubierta se dispone de elementos metálicos con bulones de

anclaje, por lo que tendrán agujeros con forma avellanada de 5 cm. de longitud horizontal

para permitir las pequeñas dilataciones y movimientos de las vigas sin transmitir esfuerzos

adicionales a los pilares. Las correas se apoyarán en elementos metálicos con espesor

suficiente para resistir los 30 minutos prescritos de resistencia en caso de incendio.

Para compensar los movimientos ante fuerzas horizontales derivadas del viento

sobre la cubierta se dispone de diagonales a modo de cruces de san Andrés de barras de

acero de alta resistencia de 20 mm de diámetro. También de un perfil metálico IPE-500

con empotramiento en sus extremos, para los pilares circulares.

El hormigón a emplear en la estructura será HA-25/B/20/IIa y el acero corrugado B-

500-S, con un nivel de control NORMAL.

3.4 CUBIERTA

La cubierta será de panel sándwich formado por dos chapas de acero lacado con

un núcleo de aislante térmico de poliestireno extruido con 10 cm. de espesor. La cara

interior del conjunto dispondrá de un acabado imitando madera haciendo juego estético

con la madera laminada de las vigas de cubierta.

3.5 REVESTIMIENTOS

Para proteger la ampliación del muro largo del frontón se empleará un mortero de

cemento hidrófugo que será maestreado reforzado con malla metálica y acabado muy

fino. Esta cara del muro se rematará con pintura propia para el juego de pelota en los

frontones.

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4. PLAZO DE EJECUCION

El plazo de ejecución previsto es de nueve meses.

5. CLASIFICACION DEL CONTRATISTA

Dadas las características y presupuesto de la obra no es necesario definir la

clasificación del contratista.

6. PROGRAMA DE TRABAJO A PRESENTAR POR EL CONTRATISTA

El contratista estará obligado a presentar un programa de trabajo en el plazo de un

mes, salvo causa justificada, desde la notificación de la autorización para iniciar las obras

(art. 128 R.C.E.)

Los plazos parciales que puedan fijarse al aprobar dicho programa de trabajo se

entenderán como integrantes del contrato a los efectos de su exigibilidad.

7. REVISION DE PRECIOS

La fórmula de revisión de precios a aplicar en el presente proyecto es la nº 18 del

B.O.E. nº 311, del 29 de diciembre de 1970; corrección de errores en el B.O.E. nº33 del 8

de febrero de 1971.

8. DECLARACION DE OBRA COMPLETA

El adjunto proyecto, en unión del Proyecto de Obras Complementarias que en su

caso se redacte, está referido a una obra completa, susceptible de ser puesta en servicio

en su fase correspondiente al final de la realización de las obras.

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9. DECLARACION DE COMPATIBILIDAD

Mª Concepción Macho Jimenez, con D.N.I. 11.682.052, de profesión Arquitecto,

redactora del Proyecto Básico y de Ejecución para la Cubierta de protección y Reparación

de Paramentos del Frontón Municipal en Villanueva del Campo (Zamora).

DECLARA:

No hallarse incursa en ninguna de las prohibiciones e incompatibilidades que

numera el artículo 9 de la ley de Contratos del Estado, modificada por R.D. Legislativo

931/1986 de 2 de Mayo y R.D. 1465/1987 de 17 de Julio, para la redacción del citado

proyecto.

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10. CONSIDERACIONES FINALES

Con los datos contenidos en ésta memoria, acompañados de los que están

reflejados en los demás documentos que constituyen éste proyecto: Planos, Pliego de

Condiciones Técnicas, Mediciones y Presupuesto, se consideran las obras

suficientemente definidas como para llevar a cabo su construcción.

No obstante, durante la ejecución de los trabajos se realizarán las visitas

necesarias para que quede aclarada cualquier duda sobre la calidad, color o puesta en

obra de cualquier material.

Tanto la propiedad como el Arquitecto, quieren dejar aquí constancia de su

extremado interés por que se cumplan rigurosamente cuantas disposiciones técnicas

estén reguladas en el vigente Reglamento de Seguridad y Salud en el Trabajo, con el fin

de que durante la ejecución de la obra no sufran daño alguno las personas que

intervengan en su construcción y se pueda rematar con satisfacción de todos los que en

ella participen.

Zamora, septiembre del 2014

ARQUITECTO

Mª CONCEPCION MACHO JIMENEZ

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3. Cumplimiento del CTE

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Justificación de las prestaciones del edificio por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE. La justificación se realizará para las soluciones adoptadas conforme a lo indicado en el CTE y sus modificaciones y actualizaciones posteriores. Siempre en los temas que sean procedentes para las obras proyectadas.

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NOTA: LOS APARTADOS NO MARCADOS NO SON PROCEDENTES EN ESTE PROYECTO, DADO QUE ESTE SE TRATA UNICAMENTE UNA REFORMA PARA LA PROTECCION DE UNA INSTALACION DEPORTIVA AL AIRE LIBRE, NO PROYECTANDOSE ESPACIOS HABITABLES, NI EDIFICIOS CERRADOS, NI AMPLIACIONES O REFORMA DE LOS MISMOS. 3. Cumplimiento del CTE DB-SE 3.1 Exigencias básicas de seguridad estructural SI DB-SI 3.2 Exigencias básicas de seguridad en caso de incendio NO SI 1 Propagación interior NO SI 2 Propagación exterior NO SI 3 Evacuación NO SI 4 Instalaciones de protección contra incendios NO SI 5 Intervención de bomberos NO SI 6 Resistencia al fuego de la estructura NO DB-SUA3.3 Exigencias básicas de seguridad de utilización y Accesibilidad SI SUA1 Seguridad frente al riesgo de caídas NO SUA2 Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento NO SUA3 Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento NO SUA4 Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada NO SUA5 Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación NO SUA6 Seguridad frente al riesgo de ahogamiento NO SUA7 Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento NO SUA8 Seguridad frente al riesgo relacionado con la acción del rayo NO SUA9 Accesibilidad SI DB-HS 3.4 Exigencias básicas de salubridad SI HS1 Protección frente a la humedad NO HS2 Eliminación de residuos NO HS3 Calidad del aire interior NO HS4 Suministro de agua NO HS5 Evacuación de aguas residuales SI DB-HR 3.5 Exigencias básicas de protección frente el ruido NO DB-HE 3.6 Exigencias básicas de ahorro de energía NO HE0 Limitación del consumo energético NO HE1 Limitación de demanda energética NO HE2 Rendimiento de las instalaciones térmicas NO HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación NO HE4 Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria NO HE5 Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica NO

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3. Cumplimiento del CTE 3.1 Seguridad estructural

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3.1. Seguridad Estructural

Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se utilizará conjuntamente con ellos: apartado Procede No

procede

DB-SE 3.1.1 Seguridad estructural: DB-SE-AE 3.1.2. Acciones en la edificación DB-SE-C 3.1.3. Cimentaciones DB-SE-A 3.1.7. Estructuras de acero DB-SE-F 3.1.8. Estructuras de fábrica DB-SE-M 3.1.9. Estructuras de madera

Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente:

apartado Procede No procede

NCSE 3.1.4. Norma de construcción sismorresistente EHE-08 3.1.5. Instrucción de hormigón estructural

EFHE 3.1.6

Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón estructural realizados con elementos prefabricados

3.1.3. Cimentaciones (SE-C)

Bases de cálculo Método de cálculo: El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites

Ultimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio.

Verificaciones: Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma.

Acciones: Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE en los apartados (4.3 - 4.4 – 4.5).

Estudio geotécnico realizado Generalidades: El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento previo de

las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio previsto y el entorno donde se ubica la construcción. Conocidos los resultados del estudio del suelo en documento adjunto se procede a utilizar unos datos en él indicados.

Empresa: Nombre del autor/es firmantes: Titulación/es: Número de Sondeos: Descripción de los terrenos:

Cota de cimentación -1.00 (respecto a la rasante)Estrato previsto para cimentar Arcillas arenosas Nivel freático No se considera su influencia

negativaTensión admisible considerada 0.25 N/mm²Peso especifico del terreno γ=19 a 22 kN/m3

Angulo de rozamiento interno del terreno ϕ=20º a 27ºCoeficiente de empuje en reposo Valor de empuje al reposo

Resumen parámetros geotécnicos:

Coeficiente de Balasto

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Cimentación: Descripción: cimentación por medio de zapatas aisladas y corridas bajo muros, arriostradas

cuando sea necesario, de canto constante de hormigón armado.

Material adoptado: Hormigón armado.

Dimensiones y armado: Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se han dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas indicadas en la tabla 42.3.5 de la instrucción de hormigón estructural (EHE-08) atendiendo a elemento estructural considerado.

Condiciones de ejecución: Sobre la superficie de excavación del terreno se debe de extender una capa de hormigón pobre hasta llegar al terreno firme y que sirve de base a las zapatas de cimentación. No se admitirán planos de apoyo de las zapatas inclinados para el fondo de la excavación. Si se necesita distintos niveles de cimentación se procederá a escalonarla.

3.1.5. Cumplimiento de la instrucción de

hormigón estructural EHE-08

3.1.5.1. Estructura

Descripción del sistema estructural: Estructura de pórticos de hormigón armado formados por vigas y pilares con muros cerámicos entre ellos.

3.1.5.2. Programas de cálculo:

Nombre comercial: HARMA y Arqui de Procedimientos UNO

Empresa ISCAR Software de Arquitectura Iscar (Valladolid) Procedimientos Uno en Malaga

Descripción del programa: idealización de la estructura: simplificaciones efectuadas.

El programa realiza un cálculo en dos dimensiones por métodos matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: pilares, vigas. Se establece la compatibilidad de deformación en todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer orden.

Memoria de cálculo Método de cálculo El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites

de la vigente EHE-08, articulo 8, utilizando el Método de Cálculo en Rotura.

Redistribución de esfuerzos: Se realiza una plastificación de hasta un 15% de momentos negativos en vigas, según el articulo 24.1 de la EHE-08.

Lím. flecha total Lím. flecha activa Máx. recomendada L/300 L/400 1,5 cm.

Deformaciones

Valores de acuerdo al articulo 50.1 de la EHE-08. Para la estimación de flechas se considera la Inercia Equivalente (Ie) a partir de la Formula de Branson. Se considera el modulo de deformación Ec establecido en la EHE-08, art. 39.1.

Cuantías geométricas Serán como mínimo las fijadas por la instrucción en la tabla 42.3.5 de la Instrucción vigente.

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3.1.5.3. Estado de cargas consideradas:

Las combinaciones de las acciones consideradas se han establecido siguiendo los criterios de:

NORMA ESPAÑOLA EHE-08

Los valores de las acciones serán los recogidos en:

ANEJO A del Documento Nacional de Aplicación de la norma UNE ENV 1992 parte 1, publicado en la norma EHE-08 y DB-AE-SE.

cargas verticales (valores en servicio)

p.p. forjado Pavim. y pendientes tabiqueria 1600 Kg/m3

Cargas de uso superficial

Sobrecarga uso 1.0 kN /m2 p.p. forjado Pavim. tabiqueria

Sobrecarga uso

Horizontales: Viento Se ha considerada la acción del viento estableciendo una presión dinámica de valor W = 42 kg/m² sobre la superficie de fachadas. Esta presión se corresponde con situación normal, altura no mayor de 30 metros y velocidad del viento de 125 km/hora. Esta presión se ha considerado actuando en sus los dos ejes principales de la edificación.

Cargas Térmicas Dadas las dimensiones del edificio no se consideran

Sobrecargas En El Terreno No procede. 3.1.5.4. Características de los materiales:

-Hormigón HA-25/B/20/IIA -tipo de cemento... CEM I -tamaño máximo de árido... 20 mm. -máxima relación agua/cemento 0.60 -mínimo contenido de cemento 275 kg/m3 -FCK.... 25 Mpa (N/mm2)=255 Kg/cm2 -tipo de acero... B-500S PAR ARMAR Y S275 EN PERFILERIA -FYK... 500 N/mm2=5100 kg/cm²

Coeficientes de seguridad y niveles de control

El nivel de control de ejecución de acuerdo al artº 95 de EHE para esta obra es normal. El nivel control de materiales es indirecto para el hormigón y normal para el acero de acuerdo a los artículos 88 y 90 de la EHE-08 respectivamente

Coeficiente de minoración 1.50 Hormigón Nivel de control NORMAL Coeficiente de minoración 1.15 Acero Nivel de control NORMAL Coeficiente de mayoración Cargas Permanentes... 1.5 Cargas variables 1.6 Ejecución Nivel de control... NORMAL

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Durabilidad Recubrimientos exigidos:

Al objeto de garantizar la durabilidad de la estructura durante su vida útil, el articulo 37 de la EHE-08 establece los siguientes parámetros.

Recubrimientos: A los efectos de determinar los recubrimientos exigidos en la tabla 37.2.4. de la vigente EHE-08, se considera toda la estructura en ambiente IIa: esto es exteriores sometidos a humedad alta (>65%). Para el ambiente IIa se exigirá un recubrimiento mínimo de 25 mm, lo que requiere un recubrimiento nominal de 35 mm. Para garantizar estos recubrimientos se exigirá la disposición de separadores homologados de acuerdo con los criterios descritos en cuando a distancias y posición en el articulo 66.2 de la vigente EHE.

Cantidad mínima de cemento: Para el ambiente considerado II, la cantidad mínima de cemento requerida es de 275 kg/m3.

Cantidad máxima de cemento: Para el tamaño de árido previsto de 20 mm. la cantidad máxima de cemento es de 375 kg/m3.

Resistencia mínima recomendada: Para ambiente IIa la resistencia mínima es de 25 Mpa.

Relación agua cemento: la cantidad máxima de agua se deduce de la relación a/c ≤ 0.60

3.1.7. Estructuras de acero 3.1.71. Bases de cálculo

Criterios de verificación La verificación de los elementos estructurales de acero se ha realizado:

Manualmente Toda la estructura: Presentar justificación de verificaciones Parte de la estructura: Identificar los elementos de la estructura

Mediante programa informático Toda la estructura Nombre del programa:

Versión: Empresa: Domicilio:

Parte de la estructura vigas y pilares:

Identificar los elementos de la estructura: HARMA

Nombre del programa: 2007 Versión: ISCAR S. de A. Empresa: ISCAR (VALLADOLID)- Domicilio: Se han seguido los criterios indicados para realizar la verificación de la estructura en base a los siguientes estados límites:

Estado límite último Se comprueba los estados relacionados con fallos estructurales como son la estabilidad y la resistencia.

Estado límite de servicio Se comprueba los estados relacionados con el comportamiento estructural en servicio.

Modelado y análisis

El análisis de la estructura se ha basado en un modelo que proporciona una previsión suficientemente precisa del comportamiento de la misma. Las condiciones de apoyo que se consideran en los cálculos corresponden con las disposiciones constructivas previstas. Se consideran a su vez los incrementos producidos en los esfuerzos por causa de las deformaciones (efectos de 2º orden) allí donde no resulten despreciables. En el análisis estructural se han tenido en cuenta las diferentes fases de la construcción, incluyendo el efecto del apeo provisional de los elementos estructurales cuando así fuere necesario.

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si

existen juntas de dilatación

separación máxima entre juntas de dilatación

d>40 metros

¿Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y reológicas en el cálculo? no

si

la estructura está formada por vigas, pilares y correas

no existen juntas de dilatación

¿Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y reológicas en el cálculo? no

La estructura se ha calculado teniendo en cuenta las solicitaciones transitorias que se producirán durante el proceso constructivo

Durante el proceso constructivo no se producen solicitaciones que aumenten las inicialmente previstas para la entrada en servicio del edificio

Estados límite últimos

La verificación de la capacidad portante de la estructura de acero se ha comprobado para el estado límite último de estabilidad, en donde:

stbddstd EE ,, ≤

siendo:

dstdE , el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras

stbdE , el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras

y para el estado límite último de resistencia, en donde

dd RE ≤

siendo:

dE el valor de cálculo del efecto de las acciones

dR el valor de cálculo de la resistencia correspondiente

Al evaluar dE y dR , se han tenido en cuenta los efectos de segundo orden de acuerdo con los criterios

establecidos en el Documento Básico.

Estados límite de servicio Para los diferentes estados límite de servicio se ha verificado que:

limCEser ≤

siendo:

serE el efecto de las acciones de cálculo;

limC valor límite para el mismo efecto.

Geometría

En la dimensión de la geometría de los elementos estructurales se ha utilizado como valor de cálculo el valor nominal de proyecto.

3.1.7.2. Durabilidad

Se han considerado las estipulaciones del apartado “3 Durabilidad” del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero”, y que se recogen en el presente proyecto en el apartado de “Pliego de Condiciones Técnicas”.

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3.1.7.3. Materiales

El tipo de acero utilizado en chapas y perfiles es: S275

Espesor nominal t (mm) fy (N/mm²) fu (N/mm²) Designación

t ≤ 16 16 < t ≤ 40 40 < t ≤ 63 3 ≤ t ≤ 100

Temperatura del ensayo Charpy

ºC

S235JR S235J0 S235J2

235 225 215 360 20 0

-20 S275JR S275J0 S275J2

275 265 255 410 2 0

-20 S355JR S355J0 S355J2 S355K2

355 345 335 470

20 0

-20 -20(1)

S450J0 450 430 410 550 0

(1) Se le exige una energía mínima de 40J. fy tensión de límite elástico del material fu tensión de rotura

3.1.7.4. Análisis estructural

La comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los efectos de las acciones (esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la correspondiente limitación (resistencias y flechas y vibraciones admisibles respectivamente).

3.1.7.5. Estados límite últimos

La comprobación frente a los estados límites últimos supone la comprobación ordenada frente a la resistencia de las secciones, de las barras y las uniones.

El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en el DB-SE. No se considera el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación.

Se han seguido los criterios indicados en el DB-SE para realizar la comprobación de la estructura, en base a los siguientes criterios de análisis:

a) Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de resistencia:

- Resistencia de las secciones a tracción - Resistencia de las secciones a corte - Resistencia de las secciones a compresión - Resistencia de las secciones a flexión - Interacción de esfuerzos:

- Flexión compuesta sin cortante - Flexión y cortante - Flexión, axil y cortante

b) Comprobación de las barras de forma individual según esté sometida a: - Tracción - Compresión - Flexión - Interacción de esfuerzos:

- Elementos flectados y traccionados - Elementos comprimidos y flectados

3.1.3.6. Estados límite de servicio

Para las diferentes situaciones de dimensionado se ha comprobado que el comportamiento de la estructura en cuanto a deformaciones, vibraciones y otros estados límite, está dentro de los límites establecidos en el apartado “. Valores límites” del DB-SE.

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3.1.8. Estructuras de fábrica

Seguridad estructural: Fábrica

1 Bases de cálculo

1.1 Generalidades

1 En este apartado se desarrollan y completan las reglas, establecidas con carácter general en SE, para el caso de elementos resistentes de fábrica.

1.2 Juntas de movimiento

1 Se dispondrán juntas de movimiento para permitir dilataciones térmicas y por humedad, fluencia y retracción, las deformaciones por flexión y los efectos de las tensiones internas producidas por cargas verticales o laterales, sin que la fábrica sufra daños, teniendo en cuenta, para las fábricas sustentadas, las distancias indicadas en la tabla 2.1. Dichas distancias corresponden a edificios de planta rectangular o concentrada. Si la planta tiene forma asimétrica, con alas en forma de L, U, etc, cuyas longitudes sean mayores que la mitad de las indicadas, se dispondrán juntas en las proximidades de los puntos de encuentro de las mismas. Siempre que sea posible la junta se proyectará con solape (véase figura 2.1).

Tabla 2.1 Distancia máxima entre juntas de movimiento de fábricas sustentadas

Tipo de fábrica Distancia entre juntas (m)

de piedra natural 30

de piezas de hormigón celular en autoclave 22

de piezas de hormigón ordinario 20

de piedra artificial 20

de piezas de árido ligero ( excepto piedra pómez o arcilla expandida) 20

de piezas de hormigón ligerode piedra pómez o arcilla expandida 15

1.3 Capacidad portante

1 En los análisis de comportamiento de muros en estado límite de rotura se podrá adoptar un diagrama de tensión a deformación del tipo rígido-plástico.

2 El coeficiente parcial de seguridad para acciones de pretensado, después de las pérdidas será igual a 1,00.

3 La comprobación del estado límite último de anclaje en elementos sometidos a efectos locales de pretensado, se realizará para el valor de carga última de los tendones.

4 Comportamiento estructural

4.1 Generalidades

1 Pueden analizarse independientemente partes o elementos aislados de la estructura, si se considera su disposición espacial y la interacción con el resto.

2 El comportamiento supuesto para las uniones, conexiones e interacciones en el modelo de análisis se ajustará al comportamiento real.

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3 La estructura de muros se diseñará para que pueda resistir esfuerzos laterales, de acuerdo con cálculos de estabilidad global.

4.2 Muros sometidos predominantemente a carga vertical

4.2.1 Análisis de solicitaciones

1 La determinación de esfuerzos se realizará de acuerdo con los métodos generales de análisis estructural, utilizando modelos planos o espaciales.

2 En la mayoría de los casos, para el análisis a carga vertical, es suficiente plantear una estructura constituida por elementos de profundidad unidad, en la cual los muros y los forjados se sustituyen por barras con sus mismas características geométricas y de deformación, formando pórticos que idealizan la estructura para su cálculo utilizando modelos planos.

3 En general, se podrá modelar las estructuras de muros de carga y forjados como pórticos rígidos para aplicarles cálculo elástico. De manera simplificada, se puede realizar un análisis nudo a nudo, (hipótesis elástica y con la fábrica no fisurada), en el que, repartiendo el desequilibrio de momentos de empotramiento, de acuerdo con la rigidez relativa de cada elemento, la suma de los momentos en los tramos superior e inferior de un nudo de piso intermedio, (figura 5.1) resulta:

M = (Memp, i – Memp,j) · K / KT (5.1) siendo: Memp,i Memp,j los momentos de empotramiento perfecto del forjado a uno y otro lado, uno con la carga total y otro con sólo la permanente, lo que sea peor

K la suma de las rigideces de los tramos de muros en cuestión, cada uno igual a 4EI/h donde: E es el módulo de elasticidad del muro

I es el momento de inercia del muro; el de la hoja portante si hay otra que no lo es. h es la altura libre del paño KT la suma de rigideces de las piezas que concurren en el nudo analizado; para las de forjado se tomará nEI/L donde: n es 3 si el nudo opuesto es de fachada, 4 si es interior, 0 si es un vuelo EI es la rigidez del forjado L es la luz libre del forjado

4 Como la unión entre el muro y el forjado no es perfectamente rígida, si la tensión vertical de cálculo media en el grueso total

del muro es menor que 0,25 N/mm2

, los momentos obtenidos con (5.1) se pueden reducir por un coeficiente C, (incrementando, en consecuencia, los momentos de vano de los forjados), de valor:

C = (1 – k/4) > 0,50 (5.2) donde:

k es la relación de suma de la rigidez a flexión de los forjados a la de los muros

Para asignar el momento a cada paño, será válido cualquier reparto que conserve el equilibrio (véase figura 5.2 y 5.3)

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En los nudos superiores se podrá suponer que la carga de los forjados acomete a los muros con una excentricidad, (véase figura 5.3), igual a: a) en el caso de muros extremos e = 0,25·t + 0,25·a (5.3) b) en el caso de muros interiores e = 0,25·t·(Ni – Nj) / (Ni + Nj) (5.4) siendo: t el grueso del muro en los que acometen forjados por los dos lados, descontando los rehundidos en los bordes si los hubiere a la profundidad con que se remete la tabica del forjado respecto a la cara exterior Ni, Nj la carga que acomete por cada lado

7 A los efectos del cálculo, el arranque inferior del muro en la solera, forjado sanitario o zanja, puede considerarse como

empotramiento perfecto.

8 Si la excentricidad obtenida a partir de los momentos de puntos anteriores es mayor que 0,4 del espesor, o la tensión vertical

de cálculo media es inferior a 0,25 N/mm2

(suele presentarse en los nudos superiores) la reacción de los muros puede obtenerse directamente por capacidad como la que corresponde a la amplitud del bloque comprimido que equilibra el esfuerzo normal de cálculo mediante una tensión no superior a la resistencia de calculo del material (véase figura 5.4). Este procedimiento de garantizar la capacidad portante no permite descartar que los giros producidos provoquen fisuras en el lado opuesto al de aplicación de la carga. En caso de que, sin acudir a este recurso, no se verifique (5.1), podrían reconsiderarse los detalles constructivos, en particular variando la entrega del forjado o, lo que suele ser más eficaz, aumentando su canto.

9 Las condiciones de vinculación de los nudos del modelo utilizado para el análisis deben corresponderse con la posibilidad de

movimientos que se deriven del detalle constructivo. En el modelo de análisis se considerarán todos los elementos que puedan suponer una alteración del comportamiento estructural, especialmente aquellos que impidan la deformación supuesta de los forjados (cerramientos, muros de arriostramiento, o tabiquería retacados superiormente)

10 Todo muro de carga tendrá un espesor de al menos 115 mm.

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4.2.2 Capacidad portante

1 En todo paño de un muro de fábrica, la compresión vertical de cálculo, Nsd, será menor o igual que su resistencia vertical de cálculo, NRd, es decir:

NSd ≤ NRd (5.5)

2 En muros de una hoja (o de dos hojas unidas rígidamente), la capacidad resistente vertical de cálculo a compresión vertical, NRd, por unidad de longitud, vale:

NRd=Φ·t·fd (5.6)

donde: Φ es el factor de reducción del grueso del muro por efecto de la esbeltez y/o de la

excentricidad de la carga que se calcula según el apartado 5.2.3. t es el espesor del muro fd es la resistencia de cálculo a compresión de la fábrica. Cuando el área A,

en m2

, de la sección horizontal de un muro sea menor que 0,1m2

, se reducirá por el factor 0,7+3·A 3 En muros capuchinos se comprobará cada hoja por separado.

4.2.3 Factor de reducción Φ

3 En cabeza y base de muro (figura 5.4), el factor de reducción, Φ, vale:

siendo:

a la profundidad con que se remete la tabica del forjado respecto a la cara exterior del muro (figuras 5.2 y 5.3)

e la excentricidad total de la sección que se comprueba. Salvo que se haya obtenido por capacidad, según el apartado 5.2.2, se considerará:

e = MSd/NSd+ ea > 0,05·t (5.9)

donde:

MSd es el momento flector de cálculo de la sección que se comprueba, deducido del modelo estructural adoptado, debido a carga vertical, más, en su caso, el debido a las acciones laterales locales, según 5.5

NSd es el esfuerzo normal de cálculo en la sección que se comprueba, deducido del modelo estructural, en general considerando las plantas superiores sin sobrecarga.

ea es un incremento de excentricidad por ejecución. Si la categoría de ejecución es la B, ea = hd /450. Si la categoría de ejecución es la A, ea = hd /500. Si la categoría es la C, se adoptará el valor ea = 20 mm, si se trata de un tramo entre forjados y ea = 50 mm, si corresponde a un tramo libre en su extremo superior o su altura es la total del edificio. En las expresiones anteriores, hd es la altura de cálculo del muro, según el apartado 5.2.4

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4 En paños entre tramos sucesivos de forjados, a media altura (figura 5.5), el factor de reducción Φ se determinará, de forma simplificada a partir de la ecuación (5.10). La formulación completa para la determinación de Φ a media altura se encuentra en el Anejo D.

donde: e es la excentricidad debida a las solicitaciones en ese punto, según (5.9), ep la excentricidad debida a pandeo, de valor

ep = 0,00035 ·t · (hd / td)2

(5.12) 5 La excentricidad por fluencia puede considerarse nula para muros ejecutados con piezas cerámicas o de piedra natural, y en muros ejecutados con otro tipo de piezas con esbeltez menor o igual a 15. Para tener en cuenta la fluencia, el valor ep se incrementará en:

∆ep = 0,002·ϕ∞·hd

· t·em

(5.13)td

donde: hd es la altura de cálculo, según el apartado 5.2.4 td es el espesor de cálculo del muro, según 5.2.5

4.2.4 Altura de cálculo de un muro

1 Un muro se considera arriostrado por otro en un borde vertical si:

a) No es previsible que se produzcan fisuras entre ambos, como cuando ambos se ejecutan simultáneamente con materiales de análoga deformabilidad, están análogamente cargados, se enlazan, y no son previsibles movimientos diferenciales entre ellos, por retracción, cargas, etc. b) La unión entre el muro arriostrado y el arriostrante (mediante elementos de trabado, llaves u otros medios) se proyecta

para resistir los esfuerzos cortantes, las tracciones y/o las compresiones previsibles. Un muro se considera arriostrante de un borde vertical de otro cuando: a) tiene una longitud no menor que 1/5 de la altura libre del arriostrado, y b) tiene un espesor no menor que 0,3 del espesor eficaz del muro arriostrado, ni menor de 85

mm, y c) si tiene huecos, la distancia entre ellos no es menor que 1/5 de la altura media de los huecos (véase figura 5.6) y cuando se prolonga más allá de cada hueco una distancia no menor que 1/5 de la altura libre de la planta.

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3 También puede considerarse que sirve para arriostrar un borde cualquier otro elemento que tenga una rigidez equivalente a

la de un muro arriostrante de fábrica, según el párrafo anterior, y esté enlazado al muro arriostrado mediante anclajes o llaves, proyectados específicamente para resistir los cortantes y las tracciones y compresiones que sean previsibles.

4 Se considerarán bordes libres los de huecos con altura libre mayor que 1/4 de la altura de piso, o anchura libre mayor que 1/4 de la longitud del muro, o área mayor de 1/10 de la del muro.

5 La altura de cálculo, hd, de un paño de muro de altura h, longitud L, y grueso t, puede determinarse a partir de lo establecido en el Anejo E. De manera simplificada es:

a) Para un muro arriostrado sólo en cabeza y base, (caso 1), hd = h. Si se arriostra mediante forjados de hormigón armado con una entrega de al menos 2t/3 y 85 mm, y la excentricidad de la compresión en cabeza es menor de 0,25 t, (caso 2) puede tomarse hd = 0,75·h b) Un muro, de espesor t, arriostrado en un sólo borde vertical, con L ≥ 15 t, o en los dos bordes verticales con L ≥ 30 t, se tratará como muro arriostrado sólo en cabeza y base. c) En los muros arriostrados en la cabeza y pie, y en uno o dos bordes verticales, el valor es el de la tabla 5.1, función del caso de los bordes horizontales. d) Para un muro libre en cabeza hd= 2·h. Si está arriostrado en algún borde vertical, el valor será el doble del establecido en la tabla 5.1 según corresponde, para el caso 1.

4.2.5 Espesor de cálculo de un muro

1 El espesor de cálculo, td, de un muro de una hoja, doblado, o de tendel hueco, es el real, o si es preciso descontar rozas o rebajes, el residual.

2 Cuando el espesor residual del muro sea menor que la mitad de su espesor real, ese borde se considerará libre a efectos de determinar la altura eficaz.

3 En un muro capuchino con ambas hojas enlazadas según el apartado 8.2 el espesor eficaz es :

(5.14)

siendo: t1, t2 los espesores de las hojas, siendo t1, el de la hoja cargada, tomando t2 no mayor que t1. k la relación del módulo de elasticidad de la hoja descargada respecto al de la cargada, pero

no mayor que 1,0

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4.2.6 Esbeltez de un muro

1 La esbeltez geométrica, λ, de un muro es la relación: hd/td. Esta relación no será mayor que 27.

4.2.7 Cargas concentradas

1 En todo muro que esté solicitado por una carga concentrada, (figura 5.7), la tensión de cálculo alcanzada sobre la superficie de aplicación no será mayor que la resistencia de cálculo del material en el que apoya.

2 En un muro realizado con ladrillo macizo siempre que no sea de tendeles huecos, la resistencia de cálculo a compresión de la superficie de aplicación se puede incrementar por un factor ξ. El valor de ξ puede tomarse, de manera simplificada, de la ecuación (5.15), o de la formulación indicada en el Anejo F.

ξ = (1,1 + a/h ) < 1,4 (5.15)

donde:

a la distancia del borde del área cargada al borde vertical del muro más próximo);

h la altura del paño hasta el nivel en que se aplica la carga.

3 La excentricidad de la carga en su acometida al muro no será mayor de t/4.

4 Además debe comprobarse la compresión repartida en la longitud eficaz Lef incluyendo el efecto de cualquier otra carga vertical, particularmente cuando inciden cargas concentradas próximas, que solapan sus longitudes eficaces, adoptando las medidas que procedan para garantizar el equilibrio.

5 La carga concentrada se apoyará sobre piezas u otro material macizo en una longitud igual a la del área cargada incrementada en una longitud adicional al efecto de que las tensiones, suponiendo que se reparten con un ángulo de 60º, sean soportables para el material que constituye el muro.

4.2.8 Tensiones debidas a coacciones y deformaciones impuestas

1 Puede prescindirse del cálculo de los efectos debidos a la retracción, fluencia y variaciones de temperatura en fábricas sustentantes, cuando se disponen juntas de dilatación de acuerdo con las condiciones indicadas en el apartado 2.2 de este DB.

2 La anchura de las juntas de dilatación debe permitir el máximo movimiento previsible de la fábrica.

3 Puede prescindirse del cálculo de los efectos debidos a los asientos diferenciales de la cimentación y a la deformación de otros elementos estructurales que sirvan de soporte al propio muro, cuando la diferencia de deformación vertical de los elementos sustentadores no supere el valor de 1/1000 de la separación entre dichos elementos.

.3 Muros sometidos a cortante

4.3.1 Análisis de solicitaciones

1 La resistencia del edificio frente a acciones horizontales de fábrica sustentante se consigue mediante los forjados, funcionando como diafragmas rígidos, y los muros dispuestos en la dirección de la acción. Si existen huecos en los muros a corte se descontará la longitud de los huecos en la sección correspondiente.

2 A cada paño de muro en la dirección de la acción se le podrán incorporar como alas parte del muro perpendicular que haya en uno u otro de sus extremos, siempre que la unión sea capaz de soportar los esfuerzos rasantes que correspondan. La longitud de dichas alas, a uno otro lado, no superará: a) htot/5, siendo htot la altura del muro a corte analizado,

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b) la mitad de la distancia entre muros de corte enlazados por el muro arriostrado, c) la distancia al extremo del muro arriostrado, d) la mitad de la altura de la planta. e) 6 veces el espesor del muro arriostrado

3 Para la distribución de las acciones horizontales se empleará la rigidez elástica de los muros de corte, incluidas las alas.

Para muros de altura mayor que el doble de su longitud, puede despreciarse el efecto de la rigidez a cortante.

4 Cuando los forjados puedan considerarse rígidos en su plano (por ejemplo, aquellos que cuentan con una losa superior hormigonada en obra) queda del lado de la seguridad distribuir las acciones horizontales entre los muros a corte en proporción a su rigidez, admitiendo que todos tienen el mismo desplazamiento.

5 Cuando la resultante de las acciones horizontales no pasen por el metacentro, o centro de las rigideces de los muros a corte, por disposición asimétrica en planta de éstos, o por otra razón, se considerará en los muros el efecto de la rotación del sistema (efecto torsor). Al equilibrio de dicho efecto de rotación colaboran eficazmente los muros transversales a la dirección en la que actúa la acción horizontal considerada.

6 El esfuerzo cortante horizontal máximo en un muro, calculado por análisis elástico lineal, puede reducirse en un 15 %, (atendiendo a una redistribución por fisuración limitada) siempre que se incrementen los cortantes correspondientes a los muros paralelos inmediatos de tal modo que se mantenga el equilibrio frente a las acciones de cálculo aplicadas.

7 El muro a corte, y en las alas unidas eficazmente a él mediante traba o amarres, debe considerar los efectos de las acciones:

a) en el muro, el esfuerzo normal por efecto de las cargas verticales permanentes, utilizando el valor de cálculo con el coeficiente de seguridad que corresponde a acciones favorables, aplicado con la excentricidad debida a la flexión que causan las acciones horizontales;

b) en las alas, el esfuerzo normal; c) en el muro, el esfuerzo cortante horizontal d) en la unión del muro con cada ala, el esfuerzo cortante vertical (rasante) máximo.

4.3.2 Capacidad portante

1 El esfuerzo cortante de cálculo aplicado, VSd, será menor o igual que el esfuerzo cortante resistente, VRd, es decir:

VSd ≤ VRd (5.16)

2 Se considerará la combinación del esfuerzo normal y del esfuerzo cortante más desfavorable de las siguientes: a) En el muro, el esfuerzo normal, por efecto de las cargas verticales, aplicado con la excentricidad debida a la flexión que causan las acciones horizontales. b) En cada ala, el esfuerzo normal. c) En el muro, el esfuerzo cortante horizontal. d) En la unión del muro con cada ala, el esfuerzo cortante vertical (rasante) máximo.

3 Al efecto de evaluar el esfuerzo normal que contribuye a la resistencia a cortante:

a) En los muros que sustentan forjados bidireccionales, la carga de los forjados se repartirá alícuotamente entre los muros sustentantes.

b) En el caso de forjados unidireccionales, dotados de una losa superior y un encadenado de apoyo, puede considerarse una distribución a 45º, en alzado, de la carga del forjado sobre los muros no directamente cargados.

3 La capacidad resistente de cálculo a esfuerzo cortante vale:

VRd = VRd1 + VRd2 (5.17)

donde

VRd1 = fvd·t·Ld (5.18) VRd2 = 0,67·As·fyd·Ld/s (5.19) siendo: fvd la resistencia de cálculo a cortante de la fábrica, considerando la tensión vertical correspondiente, según 4.5.3 t el espesor, en su caso residual, del muro Ld la longitud comprimida del muro debida a las acciones verticales, equilibrando a las horizontales, descontando pues la zona de tracción, suponiendo una distribución lineal de tensiones s separación entre las armaduras de tendel. En cualquier caso, la capacidad resistente a cortante no puede ser superior a;

VRd ≤ 2,0 N/mm2

·t·Ld (5.20)

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4 Como resistencia vertical a corte de la unión puede tomarse el valor de resistencia a cortante puro (véase tabla 4.5)

4.4 Muros con acciones laterales locales

4.4.1 Generalidades

1 El cálculo de muros sometidos a acciones laterales se puede basar en: a) su respuesta como pieza a flexión sustentada en uno o varios bordes b) su respuesta como arco estribado entre ambos bordes. Si en ambas direcciones responde como pieza a flexión se dice que el comportamiento es de placa.

2 En el caso en que el muro posea algún borde en el cual no se pueda garantizar la movilización de las reacciones necesarias para su equilibrio (por ejemplo bordes superiores no retacados a los forjados), se considerará que ese borde no es competente como sustentación de placa, o en esa dirección no puede darse el comportamiento en arco.

3 Para la respuesta como pieza a flexión, puede conseguirse empotramiento mediante llaves, por traba de las piezas o por tope contra los forjados cuando es pasante sobre éstos.

4 En un muro capuchino se podrá considerar que ambas hojas colaboran en la resistencia a las acciones laterales, aunque sólo una de ellas esté directamente conectada a los elementos de sustentación.

4.4.2 Análisis de solicitaciones en flexión

1 Es aceptable el uso de cualquier procedimiento que dé como resultado un conjunto de esfuerzos en equilibrio con las acciones consideradas.

2 En general, pueden tomarse como solicitaciones las procedentes del método de las líneas de rotura, a partir de la capacidad resistente en la dirección paralela a los tendeles, MRd1, y en la perpendicular, MRd2, de acuerdo con los valores dados en 5.4.3.

3 En un paño rectangular, los valores de los momentos máximos pueden tomarse,

para carga uniforme, como: MSdx1 = µα· qd L2

(5.21) MSdx2 = α · qd L2

(5.22) siendo: qd el valor de cálculo de la acción horizontal por unidad de superficie µ la relación entre las capacidades resistentes a flexión en dirección de los tendeles, MRd1 y en la de las llagas MRd2. Para comportamiento en placa, se puede adoptar: µ = fxk1 / fxk2 (5.23)

o como valor aproximado: µ = fvk / (0,1·fk) (5.24) fxk1, fxk2 la resistencia a flexión de la fábrica, según tabla 4.6 α el coeficiente de flexión. Este

coeficiente puede determinarse a partir de las tablas del Anejo G, o de la teoría de placas en rotura.

4.4.3 Comprobación de la capacidad resistente

1 Es aceptable el uso de cualquier procedimiento que dé como resultado un conjunto de esfuerzos en equilibrio con las acciones

consideradas.

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2 En cualquier dirección, el momento de cálculo aplicado, MSd, será menor o igual que el momento

resistente, MRd, es decir:

MSd ≤ MRd (5.25)

3 Como valor de MRd puede tomarse:

como pieza a flexión, si no hay compresión: MRd = fxd · Z (5.26)

pieza a flexión, si hay compresión: MRd = (fxd + σd) · Z (5.27) como arco con relación longitud a canto mayor de 35 como arco con

relación longitud a canto menor de 35 MRd = E·(td 3 / L2)·r/8MRd = (fd·td – fd 2L2/ tdE)·r/2

(5.28a) (5.28b)

siendo:

Z módulo resistente elástico a flexión de la sección bruta, igual a t2

/6; en un muro apilastrado, se adoptará como longitud de resalto no más del décimo de la altura, para los sustentados en cabeza y base, y un quinto para los libres en cabeza.

σd valor de cálculo de la tensión media de compresión del muro, en la sección que corresponda r altura del arco, según 5.4.4

Como viga vertical, si no puede contarse con la resistencia a tracción, como es el caso de muros de carga, en donde el fracaso del muro puede suponer el colapso de la estructura, o con acción sísmica:

MRd1 = Nd · (t-2·e-Nd/fd)/2 (5.29)

siendo: Nd valor de cálculo de la compresión vertical del muro debida a acciones verticales t el grueso del muro e la excentricidad de la compresión, con su signo, debida a las acciones verticales

5 En otro caso, se podrá proceder análogamente, bien por reparto de los momentos isostáticos en cada dirección, de acuerdo a la relación de capacidades resistentes, tal como se ha hecho en (5.23) y (5.24), o por equilibrio límite en la situación de agotamiento por flexión, a partir de esos mismos parámetros.

6 Cuando en uno de los bordes exista una barrera antihumedad, no será necesario considerarla si la carga vertical sobre la barrera asegura que, por causa del momento aplicado, no se supera la resistencia a la flexión (véase apartado 4.5.2.3). En otro caso se considerará como tendel hueco.

3.1.9. Estructuras de madera 1.- PROGRAMA DE VIGAS Una vez introducidos los datos correctamente, la Hoja realiza las siguientes comprobaciones: 1.1.- Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión

Se calcula el momento flector máximo de cálculo M d, sumando los momentos máximos producidos por la carga permanente y la carga variable, multiplicados por los coeficientes de mayoración de acciones correspondientes, mediante la expresión siguiente:

M d = [ ( G + P ) γG + Q . γQ ] L2 / 8 en la que:

G, P y Q son los datos de carga introducidos (carga permanente, peso propio y sobrecarga). γG es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones permanentes, de valor 1,35. γQ es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones variables, de valor 1,50.

El cociente entre este momento flector de cálculo y el módulo resistente de la pieza ( W = b . h2 / 6 ) proporciona el valor de la tensión normal de cálculo σ m,d. La expresión es:

σ m,d = M d / W

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La comprobación se realiza comparando esta tensión de cálculo σ m,d con la resistencia de cálculo a la flexión de la madera seleccionada f m,d.

Para la obtención de ésta última se emplea la expresión siguiente:

f m,d = f m,k . k mod . k ls / γ M en la que:

f m,k es la resistencia característica a la flexión correspondiente a la Clase Resistente seleccionada. k mod es un factor de modificación, que tiene en cuenta la duración de la carga y el contenido de humedad de

la madera (estimado mediante la Clase de Servicio elegida). k ls es un factor denominado de CARGA COMPARTIDA, cuyo valor es 1 para elementos aislados, y 1,1

para elementos conectados por un sistema continuo de distribución de carga (∗). γ M es el coeficiente parcial de seguridad del material, que para las combinaciones fundamentales tiene el

valor 1,3. (∗) Se trata de conjuntos de piezas similares con separaciones iguales, que se encuentran lateralmente conectados a través de un sistema continuo de elementos. Dichos elementos deben estar calculados para resistir las cargas que actúan sobre ellos, ser continuos al menos sobre dos vanos y tener sus juntas contrapeadas. Por ejemplo, viguetas de forjado o de cubierta, unidas por entablados o tableros de entrevigado. El resultado de la comprobación será “SUFICIENTE” cuando f m,d ≥ σ m,d , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice I m expresa la relación σ m,d / f m,d , que debe ser menor o igual a la unidad. Ha de tenerse en cuenta que el programa no realiza la comprobación de inestabilidad por pandeo lateral, ya que supone que las piezas flectadas tienen su cara superior firmemente arriostrada por otros elementos (viguetas en el caso de vigas, y entarimados o tableros en el caso de viguetas de forjado). 1.2.- Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante

Se calcula el esfuerzo cortante máximo de cálculo V d , como suma de los cortantes máximos producidos por la carga permanente y la carga variable, multiplicados por los coeficientes de mayoración de acciones correspondientes, empleando la expresión siguiente:

V d = [ ( G + P ) γG + Q . γQ ] L / 2 en la que, tanto las cargas como sus coeficientes parciales de seguridad, son los mismos descritos en el apartado 1.1.

A partir del valor del cortante de cálculo V d se obtiene la tensión tangencial de cálculo τ d , mediante la aplicación de la expresión siguiente:

τ d = Vd . 1,5 / A en la que A es el área de la sección transversal de la pieza.

La comprobación se realiza comparando la tensión tangencial de cálculo τ d con la resistencia de cálculo a esfuerzo cortante de la madera seleccionada f v,d.


f v,d = f v,k . k mod . k ls / γM en la que:

f v,k es la resistencia característica a esfuerzo cortante correspondiente a la Clase Resistente seleccionada. k mod , k ls y γ M son los coeficientes ya definidos en el apartado 1.1.

El resultado de la comprobación será “SUFICIENTE” cuando f v,d ≥ τ d , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice I v expresa la relación τ d / f v,d , que debe ser menor o igual a la unidad. 1.3.- Flecha de la pieza en el centro del vano

No se trata propiamente de una comprobación, sino de un dato necesario para las comprobaciones posteriores, que además puede resultar de interés para el calculista. La flecha que se estima es la flecha total (inicial + diferida) producida por la acción de la carga permanente y la carga variable.

La expresión empleada es:

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U fin = u inst ( 1 + k def ) en la que:

U fin es la deformación final. u inst es la deformación inicial (o instantánea) k def es un factor que tiene en cuenta el incremento de la deformación con el tiempo, debido al efecto

combinado de la fluencia y la humedad.

Las Hojas calculan separadamente las deformaciones instantáneas producidas por las cargas permanentes y las cargas variables (sobrecargas), mediante la fórmula de la flecha en elementos biapoyados sometidos a flexión simple bajo carga uniforme:

U1 inst = (G + P) . L4 . 5 / 384 . E . I y

U2 inst = Q . L4 . 5 / 384 . E . I

A partir de los valores de así calculados, se obtienen las deformaciones finales debidas a los dos tipos de cargas, mediante la aplicación de los factores k def que corresponden a la duración de las cargas y a la Clase de Servicio seleccionada. A estos efectos, el programa considera las cargas variables como cargas de media duración.

La suma de las flechas finales debidas a las cargas permanentes y las cargas variables, da como resultado la flecha total U fin . 1.4.- Deformación vertical absoluta de la pieza

La comprobación consiste en comparar la deformación total U fin obtenida en el apartado 1.3, con el dato de la flecha absoluta máxima admisible F max que se ha introducido previamente como uno de los REQUERIMIENTOS.

El Indice indica la relación entre ambos valores, mediante la expresión I F = U fin / F max. Para que la comprobación resulte “ADMISIBLE”, el valor del Indice no debe ser mayor a la unidad. 1.5.- Deformación vertical relativa de la pieza

Esta comprobación consiste en comparar la deformación total U fin definida en el apartado 1.3, con el valor de la flecha relativa máxima admisible, obtenida aplicando a la longitud total de la pieza L la limitación de la deformación relativa f max . Este dato ha sido previamente introducido en el apartado de los REQUERIMIENTOS.

El Indice indica la relación entre ambos valores, mediante la expresión I f = U fin / (L / f max ). Para que la comprobación resulte “ADMISIBLE” (como en el resto de los casos) el valor de este Indice no debe ser mayor a la unidad. 1.6.- Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego

El proceso de comprobación es similar al descrito en el apartado 1.1, pero en este caso los cálculos se realizan para una sección de madera más reducida, que es resultado de la acción del fuego. El método seguido se describe en el Eurocódigo 5 como “Método de la sección eficaz”.

Según este método, durante un incendio las dimensiones de la sección transversal de una pieza disminuyen en una proporción que depende del tiempo de duración del fuego EF y de la velocidad de carbonización de la madera.

De este modo, las dimensiones iniciales de la sección de la pieza ( h y b ) se transforman en unas nuevas dimensiones (menores), que se pueden obtener de las fórmulas siguientes:

h fi = h – [ ( EF . β 0 ) + d 0 ] expresión del canto eficaz de la pieza (con la cara inferior expuesta al fuego), y

b fi = b – 2 [ ( EF . β 0 ) + d 0 ] expresión del ancho eficaz de la pieza (con acción del fuego por las dos caras laterales).

En ambas expresiones:

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EF es el dato de la estabilidad al fuego exigida (en minutos), introducido en el recuadro de los REQUERIMIENTOS.

β 0 es la velocidad de carbonización de la clase de madera seleccionada, que ya incluye la corrección debida al efecto del redondeado de las esquinas.

d 0 es una profundidad de carbonización adicional, añadida para compensar la pérdida de resistencia de la zona perimetral causada por el efecto de la temperatura.

El momento flector de cálculo en situación de fuego M d,fi se obtiene mediante la expresión siguiente:

M d,fi = [ ( G + P ) γG,fi + Q . γQ,fi ] L2 / 8 en la que G, P y Q son las acciones, y

γ G,fi es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones permanentes en situación de fuego, al que se le asigna valor 1.

γ Q,fi es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones variables en situación de fuego. Suele adoptarse el valor 0,5 para edificios de viviendas y oficinas, y 0,7 para edificios públicos y comerciales. El programa estima este dato a partir del grado EF especificado.

El cociente entre el momento flector de cálculo así obtenido y el módulo resistente de la sección eficaz de la pieza (W fi = b fi . h fi

2 / 6) proporciona el valor de la tensión normal de cálculo en situación de fuego σ m,d,fi . La expresión empleada es:

σ m,d,fi = M d,fi / W fi

La comprobación se realiza comparando esta tensión de cálculo σ m,d,fi con la resistencia de cálculo a la flexión en situación de fuego de la madera seleccionada f m,d,fi.


f m,d,fi = f m,k . k mod,fi . k fi . k ls / γ M,fi , en la que:

f m,k es la resistencia característica a la flexión correspondiente a la Clase Resistente de madera seleccionada.

k mod,fi es el factor de modificación en situación de incendio, que depende de la duración de la carga y de la Clase de Servicio. Para el método de la sección eficaz tiene valor unidad.

k fi es un coeficiente que permite transformar los valores característicos de las propiedades del material en valores medios. Se adopta 1,25 para madera aserrada y 1,15 para madera laminada encolada.

k ls es el factor denominado de CARGA COMPARTIDA, ya explicado en el apartado 1.1. γ M,fi es el coeficiente parcial de seguridad del material en situación de fuego, cuyo valor se establece en

1,0.

El resultado de esta comprobación es “SUFICIENTE” cuando f m,d,fi ≥ σ m,d,fi , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice I m,fi expresa la relación σ m,d,fi / f m,d,fi , que debe ser menor o igual a la unidad.

De igual modo que en 1.1, el programa no realiza la comprobación de inestabilidad por pandeo lateral de la pieza flectada, ya que supone que su cara superior se encuentra arriostrada por otros elementos. 1.7.- Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego

Del mismo modo que en la comprobación anterior, la sección de madera analizada es la que corresponde a la sección eficaz, obtenida por el procedimiento descrito en 1.6.

Se calcula el esfuerzo cortante máximo de cálculo en situación de fuego Vd,fi, aplicando los coeficientes de mayoración de acciones a los esfuerzos cortantes máximos producidos por la carga permanente y la carga variable, mediante la expresión siguiente:

V d,fi = [ ( G + P ) γG,fi + Q . γQ,fi ] L / 2 en la que G, P y Q son las acciones, y los coeficientes parciales de seguridad ya han sido descritos en el apartado 1.6.

El valor de la tensión tangencial de cálculo τ d se obtiene a partir de este cortante de cálculo V d,fi , mediante la aplicación de la expresión siguiente:

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τ d,fi = Vd,fi . 1,5 / A fi en la que A fi es el área de la sección eficaz de la pieza, obtenida mediante el producto h fi x b fi (ver 1.6).

La comprobación se realiza comparando la tensión tangencial de cálculo en situación de fuego τ d,fi con la resistencia de cálculo a esfuerzo cortante en situación de fuego f v,d,fi de la Clase Resistente de madera que se ha seleccionado.


f v,d,fi = f v,k . k mod,fi . k fi . k ls / γ M,fi en la que

f v,k es la resistencia característica a esfuerzo cortante correspondiente a la Clase Resistente seleccionada, y el resto de los factores y coeficientes ya han sido descritos en 2.6.

El resultado de la comprobación será “SUFICIENTE” cuando f v,d,fi ≥ τ d,fi , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice correspondiente expresa la relación I v,fi = τ d,fi / f v,d,fi , que debe ser menor o igual a la unidad.

Seguridad Estructural

INTRODUCCIÓN La presente memoria describe el método de cálculo empleado en el dimensionamiento de la estructura (muros y cimentación) del proyecto de Restitución parcial del muro de cerramiento de la plaza de toros municipal en la localidad de Villanueva del Campo, Zamora. Así mismo, se detallan las hipótesis consideradas, referentes a acciones, materiales, coeficientes de seguridad y limitación de deformaciones. La estructura se ha resuelto con muros de hormigón armado, pudiendo ser descompuesta, a efectos de cálculo, en: cimentación, muros de contención y elementos singulares. La descripción geométrica de la estructura figura en los planos adjuntos a esta memoria y, deberá ser construida y controlada siguiendo lo que en ellos se indica y las normas expuestas en la Instrucción Española de Hormigón Estructural EHE-08. Tanto la interpretación de planos como las normas de ejecución de la estructura quedan supeditadas en última instancia a las directrices y órdenes que durante la construcción de la misma imparta la Dirección Facultativa de la obra. La implantación de la estructura se ha realizado ajustándola a los siguientes condicionantes: − Arquitectura de la construcción.

− Acciones previstas según los usos.

− Deformaciones máximas, de acuerdo con la Normativa en vigor.

− Tipología de la cimentación, de acuerdo con el Informe Geotécnico. Como puede observarse en los planos de la estructura, en general, no figuran cotas o figuran en número escaso; ello no significa que no se hayan respetado distancias en el análisis de la misma, todo lo grafiado responde a la escala de los planos de arquitectura que han servido de base para el dimensionamiento de la obra y cálculo de los elementos de la estructura, ya que se calcan de los mismos o se utilizan ficheros DXF o DWG. Los planos de estructura exigen necesariamente planos de replanteo estrictamente arquitectónicos y, son estos últimos los que fijarán la geometría precisa de la obra. Queda a juicio de la Dirección Facultativa de la obra, si las variaciones que existiesen entre ambos por dilataciones del papel u otras causas, son admisibles o deben ser reconsideradas en el análisis de la estructura. Lo expuesto debe ser así, para evitar errores graves que se generan en la construcción de la obra al contemplarse más de un plano de cotas.

DOCUMENTOS DE REFERENCIA.

Acciones. Para el cálculo de las solicitaciones se ha tenido en cuenta el Código Técnico de la Edificación, en especial el Documento Básico “DB-SE-AE, Seguridad Estructural, Acciones en la Edificación”, y la Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02, cuyos valores se definen en esta Memoria. Terreno. Para el cálculo de la cimentación, así como de los empujes producidos por el terreno, se ha tenido en cuenta lo indicado en el Código Técnico de la Edificación, en especial el Documento Básico “DB-SE-C, Seguridad Estructural, Cimientos”, así como en el correspondiente Informe Geotécnico. Cementos. Todos los cementos a utilizar en la obra, en función de su situación, tipo de ambiente, serán definidos de acuerdo a su adecuación a la Norma vigente para la Recepción de Cementos RC-97. Se recomienda el empleo de cemento CEM I (Portland), de acuerdo con el Anejo 3 de la Instrucción EHE-08, resistencia a la acción de los sulfatos si así lo señala el Informe Geotécnico. Hormigón Armado. El diseño, cálculo, armado y ejecución de los elementos de hormigón de la estructura y cimentación, se ajustarán en todo momento a lo indicado en las Normas EHE-08 (Hormigón estructural), y en el Código Modelo CEB-FIP 1990. Acero Laminado y Conformado. El diseño, cálculo y ejecución de perfiles laminados y conformados se realiza de acuerdo a lo indicado en el Código Técnico de la Edificación, en especial el Documento Básico “DB-SE-A, Seguridad Estructural, Acero”.

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JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

ESTRUCTURA

Se trata de del muro de contención de tierras de una construcción destinada a uso de plaza de toros. La solución estructural adoptada se compone de un muro escalonado de hormigón armado cimentado con zapatas continuas y superficiales del mismo material. La sección del muro es variable en función de la altura de las tierras a contener.

CIMENTACIÓN

Se dispone de informe geotécnico. Según las características del terreno de la zona, se ha considerado una Tensión Admisible del Terreno de 0.20 N/mm2. Se debe comprobar por parte la dirección facultativa este dato al igual que, el terreno de cimentación sea de características homogéneas., por lo que se ha optado por una cimentación superficial de zapatas corridas bajo muro perimetral ambos de hormigón armado.

DIMENSIONADO

MÉTODOS DE CÁLCULO

HORMIGÓN ARMADO Para la obtención de las solicitaciones se han considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad. El método de cálculo aplicado es el de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales. En los estados límites se comprueban los correspondientes a : equilibrio, agotamiento o rotura (frente a solicitaciones normales, cortante, torsión y punzonamiento).

En los estados límites de utilización se comprueba: deformaciones (flechas), y fisuración. Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad y las hipótesis básicas definidas en la norma.

La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir, admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura. Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo. Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.

ACERO LAMINADO Y CONFORMADO Se dimensionan los elementos metálicos de acuerdo con el Código Técnico de la Edificación, en especial el Documento Básico “DB-SE-A, Seguridad Estructural: Acero”, determinándose las tensiones y deformaciones, así como la estabilidad, de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales. Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la Norma. La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de las tensiones y comprobación de secciones, y sin mayorar para las comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y límites de flecha establecidos. Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.

CÁLCULOS POR ORDENADOR

Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se ha dispuesto de un programa informático de ordenador. (VER ANEJO II)

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CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES A UTILIZAR

HORMIGÓN ARMADO

HORMIGÓN. TIPIFICACIÓN SEGÚN EHE-08

Elementos de Hormigón Armado

Toda la obra Cimentación Muros Estructura Interior Estructura Exterior

Tipificación HA-30/B/40/IIa+H HA-25/B/20/I HA-25/B/20/IIa

Resistencia Característica a los 28 días: fck (N/mm2) 25 30 25 25

Tipo de cemento (RC-93) CEM I 32,5

Cantidad máxima de cemento(kg/m3) 400

Cantidad mínima de cemento(kg/m3) 300 300 275

Tamaño máximo del árido (mm) 40 20 20

Tipo de ambiente (agresividad) IIa+H I IIa

Consistencia del hormigón Blanda Blanda Blanda

Asiento Cono de Abrams (cm) 5 a 10 5 a 10 5 a 10

Sistema de compactación Vibrado

Nivel de control previsto Estadístico

Coeficiente de minoración 1.5

ACERO EN BARRAS Y MALLAS. DESIGNACIÓN SEGÚN EHE-08 ACERO EN BARRAS

Toda la obra

Designación B-500-SD

Límite Elástico (N/mm2) 500

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de Minoración 1.15

ACERO EN MALLAZOS Toda la obra

Designación B-500-T

Límite Elástico (kp/cm2) 500

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ACERO LAMINADO Y CONFORMADO

CLASE Y DESIGNACIÓN. LÍMITE ELÁSTICO ACERO LAMINADO

Toda la obra

Clase y Designación S275 Acero en Perfiles


Clase y Designación S275 Acero en Chapas

Límite Elástico (N/mm2) 275 ACERO CONFORMADO

Toda la obra

Clase y Designación S235 Acero en Perfiles


Clase y Designación S235 Acero en Placas y Paneles Límite Elástico (N/mm2) 235

TIPOS Y CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES COMPONENTES: PIEZAS DE FÁBRICA Y MORTERO La fábrica se realizará con mortero M-5.

ENSAYOS A REALIZAR

HORMIGÓN ARMADO: De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizarán los ensayos pertinentes de los materiales, acero y hormigón, según se indica en la EHE-08, Capítulo XV, Artículo 82 y siguientes. FORJADOS UNIDIRECCIONALES: De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizarán los ensayos pertinentes según el Capítulo VII de la norma EFHE. ACEROS ESTRUCTURALES: Se harán los ensayos pertinentes y control de documentación de acuerdo a lo indicado en las Partes 10, 11, 12 y 13 del Documento Básico DB SE-A del CTE.

LÍMITES DE DEFORMACIÓN

Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la norma CTE SE, se han verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos. Se ha verificado tanto el desplome local como el total de acuerdo con lo expuesto en 4.3.3.2 de la citada norma. Según el CTE. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados, vigas y forjados, se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de acuerdo a lo indicado en la norma. Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones habituales de la práctica constructiva en la edificación convencional. Por tanto, a partir de estos supuestos se estiman los coeficientes de flecha pertinentes para la determinación de la flecha activa, suma de las flechas instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad a la construcción de las tabiquerías.

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En los elementos se establecen los siguientes límites:

Flechas relativas para los siguientes elementos

Tipo de flecha Combinación Tabiques frágiles Tabiques ordinarios Resto de casos

1.-Integridad de los elementos constructivos

(RELATIVA) Característica

G+Q 1/500 1/400 1/300

2.-Confort de usuarios (INSTANTÁNEA)

Característica de sobrecarga Q 1/350 1/350 1/350

3.-Apariencia de la obra (TOTAL)

Casi-permanente G+ψ2Q 1/300 1/300 1/300

Desplazamientos horizontales

Local Total

Desplome relativo a la altura entre plantas:

� /h<1/250

Desplome relativo a la altura total del edificio:

� /H<1/500

COEFICIENTES DE CÁLCULO

ACCIONES

ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS

Hormigón Armado

Acero Laminado y Conformado

A. Nivel de Control previsto Normal Normal

B. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorables

Permanentes

Variables

1.5

1.6

1.33

1.5

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ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO

Toda la obra

A. Nivel de Control previsto Normal

B. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorables

Permanentes

Variables

1

0

MATERIALES

HORMIGÓN Toda la obra



Resistencia de cálculo del hormigón: fcd (N/mm2) 16.66 ACERO EN BARRAS

Toda la obra



Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (N/mm2) 434.78

ACEROS LAMINADOS Y CONFORMADOS Toda la obra


Coeficiente de Minoración * * Ver art. 2.3.3 del DB-SE-A

NIVELES DE CONTROL

MATERIALES HORMIGÓN ARMADO: Para el hormigón se realizará un control estadístico y para el acero un control a nivel normal, según recoge la EHE-08. ACERO LAMINADO Y ACERO CONFORMADO: Se seguirán las condiciones de ejecución y su control de acuerdo a lo dispuesto en los capítulos 10, 11 y 12 del Documento Básico DB SE-A.

EJECUCIÓN Será la Dirección Facultativa de la obra la que dé instrucciones precisas para proceder a la ejecución de la obra. Sin embargo es conveniente, que salvo órdenes en contra, se sigan las vigentes normativas para cada una de las tipologías estructurales.

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ANEJO I. HIPÓTESIS DE CÁLCULO

ACCIONES

El peso propio de los hormigones se obtiene como el producto de su volumen en metros por 2500 kg/m3. El peso propio de las zonas macizas se obtiene como el producto de su canto en metros por 2500 kg/m3.

CARGAS GRAVITATORIAS SUPERFICIALES (kN/m2)

CARGAS PERMANENTES (PESOS PROPIOS) SOBRECARGAS

ZONA FORJ

SOLADO Y FALSO TECHO

---- TABIQUERÍA CUBIERTA USO NIEVE TOTAL

Tipo - 0,20 - - 0,30 1.00 0,60 2.10

CARGAS GRAVITATORIAS LINEALES

kN/m2 kN/m

Barandillas - 1.00

Petos - 3.00

CARGAS HORIZONTALES

VIENTO

Zona A

Situación Normal

Grado de aspereza IV

SISMO

Aceleración Sísmica Básica ab<0.04g

Tipo de Construcción de importancia normal

Aceleración de cálculo -

Necesaria consideración ab<0.04g→ NO

Coeficiente del Terreno Clase ; C=

Fracción cuasipermanente de sobrecarga 0.5

Ductilidad µ = 0

ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS

Distancia máxima entre juntas de dilatación (m) máxima 21

Necesaria consideración <40→NO

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TERRENO DE CIMENTACIÓN

Tensión admisible del terreno σ (N/mm2) 0.25

Ángulo de rozamiento interno Φ (º) 20 a 27

Cohesión c (N/mm2) 0.20

Densidad aparente γ (kN/m3) 19 a 22

Drenaje trasdós -

COMBINACIONES DE ACCIONES

HORMIGÓN ARMADO

Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE

Situaciones no sísmicas

≥

γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

Situaciones sísmicas

≥ ≥

γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1

G A Q

Situación 1: Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad (�)

Coeficientes de combinación (�)

Favorable Desfavorable Principal (�p)

Acompañamiento (�a)

Carga permanente (G) 1.00 1.50 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50

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Situación 2: Sísmica






Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. Dada la ubicación de la obra y los datos del Informe Geotécnico no es necesario considerar condiciones sismicas.

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08-CTE


≥


G Q Q


≥ ≥


G A Q







Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50

Sismo (A)

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Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. Dada la ubicación de la obra y los datos del Informe Geotécnico no es necesario considerar condiciones sismicas.

ACERO LAMINADO Y CONFORMADO

E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A


≥


G Q Q


≥ ≥


G A Q







Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50

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Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.

ANEJO II. CÁLCULOS POR ORDENADOR

PROGRAMAS UTILIZADOS

NOMBRE DEL PROGRAMA:

HARMA - ESTRUCTURAS DE HORMIGON Y PERFILES LAMINADOS COLECCIÓN DE PROGRAMAS ARQUI DE PROCEDIMIENTOS UNO PROGRAMAS DE DESARROLLO PERSONAL

VERSIÓN Y FECHA:

Versión 2014

AUTOR DEL PROGRAMA:

ISCAR PROCEDIMIENTOS UNO

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MEMORIA DE ESTRUCTURAS

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I. INTRODUCCIÓN

El programa HARMA calcula, dimensiona y dibuja pórticos planos de hormigón armado con cualquier geometría y cargas.

Para el cálculo se emplea el método matricial de la rigidez en el que partiendo de la matriz de rigidez de la estructura (K) y del vector de carga nodal (p = cargas en el nudo menos reacciones de empotramiento perfecto de las barras que concurren en él) se hallan los desplazamientos de los nudos (d) mediante la resolución del sistema de ecuaciones:

p=Kxd

Para el cálculo de estos desplazamientos se tienen en cuenta tanto las deformaciones de las barras debidas a la flexión como las debidas a los axiles lo que permite calcular pórticos con barras inclinadas o con ausencia de vigas y pilares, etc...

A partir de los desplazamientos de los nudos determinamos las reacciones en el extremo de cada barra y con estas y las cargas los esfuerzos intermedios en aquellas.

Para el armado de secciones se emplea el método de cálculo simplificado de secciones en Estado Límite de Agotamiento frente a solicitaciones normales, del Anejo 7 de la Instrucción del Hormigón Estructural EHE.

Para el armado de pilares a flexión esviada se emplea el método de Jiménez Montoya de convertir esta a flexión recta.

II. CÁLCULO DE FLECHAS

Tradicionalmente el programa HARMA ha venido calculando tan solo la flecha instantánea con inercia total. En la práctica se ha comprobado que, limitando la flecha instantánea a L/1000, es decir, a la mitad de flecha que permite la norma, y para un tipo de cálculo sencillo de pórticos planos, el resultado ha sido y sigue siendo muy bueno desde el punto de vista constructivo. En la actualidad, se consideran nuevos modelos matemáticos, que intentan optimizar aún más estos buenos resultados. Así se consideran los conceptos de FLECHA TOTAL y FLECHA ACTIVA. Sin embargo, para calcular las flechas total y activa debemos separar las hipótesis de carga en varios tipos distintos: Peso Propio: PP

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Cargas Permanentes: CP Sobrecargas de Uso: SU Para ello se ha colocado un botón: (Tipo de Hipótesis) en la pantalla de Hipótesis: En dicha pantalla, pulsando repetidamente el botón “TH”, de manera cíclica va cambiando el tipo de hipótesis, PP (Peso propio) – CP (Cargas permanentes) – SU (Sobrecargas de uso). Lo pone entre paréntesis al final del nombre de la misma. Para obtener todas las flechas además de la instantánea, es obligatorio indicar correctamente los distintos tipos de carga, ya que si no se hace así, el programa no podrá calcular la flecha activa correcta. (También es obligatorio indicar correctamente los distintos tipos de carga si se desea generar automáticamente las cargas de sismo, como veremos mas adelante). O dicho de otra manera: SOLAMENTE SERÁN VÁLIDOS LOS RESULTADOS DE FLECHA QUE APARECEN AL FINAL DEL CÁLCULO, CUANDO ESTÉN INDICADOS CORRECTAMENTE LOS TIPOS DE HIPÓTESIS Y CADA CARGA ESTÉ EN SU TIPO CORRESPONDIENTE. EN CASO CONTRARIO ESTOS RESULTADOS DEBEN SER DESECHADOS SIN MAS, DEJANDO COMO ÚTILES LOS DATOS DE FLECHA INSTANTÁNEA QUE APARECEN EN CADA BARRA. El objetivo fundamental de HARMA es resolver correctamente los cálculos de los pórticos, efectuando un armado correcto desde el punto de vista constructivo y siempre del lado de la seguridad. Pero precisamente en la determinación de las cargas, y para obtener buenos resultados, es indispensable introducir bien los datos y obligatorio luego, repasar los resultados obtenidos. El método para calcular la flecha activa viene reflejado en el Artículo 50 de la instrucción EHE Estados Límite de Deformación y se compone de los siguientes pasos: Flecha instantánea de Peso Propio (FIPP) Flecha instantánea de Cargas Permanentes (FICP) Flecha instantánea de Sobrecarga de Uso (FISU) Flecha instantánea de Carga Total. (FICT=FIPP+FICP+FISU) Flecha diferida de Cargas Permanentes. (FDCP) Flecha diferida de Peso Propio a 28 días (FDPP28) Todas estas flechas se calculan utilizando la inercia equivalente definida en 50.2.2.2 de la EHE y no la inercia total de la Sección. Una vez obtenidas estas flechas determinamos la flecha total y la flecha activa: FLECHA TOTAL: FDCP+FICT. FLECHA ACTIVA: FLECHA TOTAL-(FIPP+FDPP28)

III. SISMO: GENERACION DE HIPOTESIS

HARMA 2010, puede generar de forma automática la hipótesis de sismo, por el método simplificado de la norma NCSE 2002 para el primer modo de oscilación y pórticos de hormigón armado. Para comprender mejor la actuación que sigue, es muy conveniente releer lo dispuesto en la NCSE 02, que se puede consultar en las siguientes páginas de Internet:

http://www.miliarium.com/Paginas/Leyes/urbanismo/estatal/ncse02.pdf

http://www.fomento.es/MFOM/LANG_CASTELLANO/DIRECCIONES_GENERALES/INSTITUTO_GEOGRAFICO/Geofisica/sismologia/ingsis/normageneral-pdf.htm

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En Harma, los pasos a seguir son: En Cabecera: Definir la situación (Si la población no está en la lista la norma no es preceptiva). Definir la importancia de la construcción (NORMAL o ESPECIAL). Definir la ductilidad. La norma indica el refuerzo de armado de las vigas solo para ductilidad Alta y/o Muy Alta. (Por ej. para pórticos de vigas planas la ductilidad se considera baja). Indicar el tipo de planta. (DIÁFANA o COMPARTIMENTADA). Indicar por tramos, los tipos de terreno en los 30 primeros metros bajo rasante. (TIPOS I, II, III y IV) En Geometría: Indicar el número de plantas sobre rasante. En Hipótesis: Separar las hipótesis de carga según los distintos tipos: Peso Propio: PP. Para el cálculo de sismo, el programa las considera al 100% Cargas Permanentes: CP. Para el cálculo de sismo, el programa las considera al 100% Sobrecargas de Uso: SU. Para el cálculo de sismo, el programa las considera al 60% Introducir cada carga en su hipótesis gravitatoria correspondiente. El programa solo tendrá en cuenta la componente vertical de las cargas introducidas en las hipótesis del tipo: PP = Peso Propio (100%), CP = Carga Permanente (100%). SU = Sobrecarga de Uso 60% ), Cualquier otra hipótesis que no lleve estos caracteres al final del nombre será ignorada para el calculo de la acción sísmica, pero no para el calculo del pórtico. La hipótesis generada contendrá tantas cargas puntuales en nudo como plantas sobre rasante tenga el pórtico, la primera carga corresponde a la primera planta sobre rasante, la segunda a la siguiente, etc... El usuario debe introducir cada una de estas cargas en un nudo de la planta correspondiente a su elección (normalmente en nudos centrales). EXTRACTO DEL METODO SIMPLIFICADO DE CÁLCULO PARA LOS CASOS MÁS USUALES DE EDIFICACIÓN. A continuación exponemos los parámetros considerados por el programa para el cálculo de la acción sísmica. Modelo de la estructura.

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Las construcciones que reúnan los requisitos enumerados en el siguiente párrafo se podrán asimilar a un modelo unidimensional constituido por un oscilador múltiple con un sólo grado de libertad de desplazamiento por planta. Su análisis se realiza, en este método simplificado, a partir de un sistema de fuerzas horizontales equivalente al de los terremotos.

(1) El número de plantas sobre rasante es inferior a veinte.

(2) La altura del edificio sobre rasante es inferior a sesenta metros. (3) Existe regularidad geométrica en planta y en alzado, sin entrantes ni salientes

importantes. (4) Dispone de soportes continuos hasta cimentación, uniformemente distribuidos en planta

y sin cambios bruscos en su rigidez. (5) Dispone de regularidad mecánica en la distribución de rigideces, resistencias y masas, de

modo que los centros de gravedad y de torsión de todas las plantas estén situados, aproximadamente, en la misma vertical.

(6) La excentricidad del centro de las masas que intervienen en el cálculo sísmico respecto al

de torsión es inferior al 10% de la dimensión en planta del edificio en cada una de las direcciones principales.

Asimismo, se podría aplicar el método simplificado de cálculo a los edificios de pisos de importancia normal de hasta cuatro plantas en total. Modo de vibración. Harma solo considera el primer modo, si TF <= 0,75 s En caso de que haya que considerar otros modos de vibración, el programa avisa al usuario y no genera cargas automáticamente. Cálculo del período fundamental ( TF ). El programa calcula el periodo fundamental según la siguiente expresión:

TF = 0,09 n

Esta expresión corresponde al caso 2 de la norma: Edificios con pórticos de hormigón armado sin la colaboración de Pantallas Rigidizadoras. Donde n es el número de plantas sobre rasante de la edificación. El resto de parámetros para la determinación de la acción sísmica se determinan estrictamente según lo dispuesto en la NCSE 02

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IV. COORDENADAS Y CRITERIO DE SIGNOS

A. INTRODUCCIÓN

Antes de abordar el manejo del programa es necesario especificar los criterios de signos y sistemas de coordenadas empleados en cada uno de los procesos.

Es de vital importancia que se entiendan bien estos criterios para saber en cada momento los datos que hay que suministrarle al programa y también para comprender los resultados obtenidos del cálculo.

B. SISTEMAS DE COORDENADAS

Para el manejo del programa tendremos que utilizar dos sistemas de coordenadas, según lo requiera la naturaleza de los datos que estemos empleando.

Coordenadas globales.

Es el sistema de coordenadas general del pórtico, a él estarán referidas las coordenadas de los nudos y las componentes de las cargas, así, una carga vertical, será siempre de componente Y, independientemente de donde esté aplicada.

Estando en la opción “GEOMETRÍA” y pulsando el botón izquierdo del ratón cerca de un nudo, el programa informa de las coordenadas globales de dicho nudo mas cercano.

Coordenadas locales

Es un sistema de coordenadas particular de cada barra del pórtico, y por tanto tendremos tantos sistemas de coordenadas locales como número de barras.

Para explicar este sistema de coordenadas deberemos explicar primero los conceptos de nudo dorsal y frontal de una barra.

Los nudos dorsal y frontal de una barra, dependen del sentido de recorrido de la misma. Para una barra horizontal recorrida de izquierda a derecha, el nudo dorsal será el de la izquierda y el frontal el de la derecha, (si decidimos que el sentido de recorrido de dicha barra sea el opuesto también será la opuesta la colocación de los nudos dorsal y frontal.)

Con el mismo criterio sabremos cual es la cara frontal y dorsal de una rebanada en una barra a la hora de entender los esfuerzos, la cara frontal será la que esté hacia el lado del nudo frontal de la barra y la cara dorsal la opuesta.

El programa asigna a cada barra su nudo dorsal y frontal según se trate de barras horizontales, verticales o inclinadas.

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Barras horizontales.

El sentido de recorrido de éstas será de izquierda a derecha, por tanto el nudo dorsal será el de la izquierda y el nudo frontal el de la derecha.

Barras verticales.

El sentido de recorrido será de abajo hacia arriba, por tanto el nudo dorsal será el inferior y el frontal el superior.

Barras inclinadas.

Igual que en las horizontales, el nudo dorsal es el de la izquierda y el frontal el de la derecha.

Eje X local.

Según lo anterior definiremos como eje X local de una barra aquel que une los dos nudos extremos de dicha barra y cuyo sentido va del nudo dorsal al nudo frontal.

Eje Y local.

El eje Y local será aquel que pasando por el nudo dorsal de la barra sea perpendicular al eje X y cuyo sentido sea el resultado de girar 90 grados en sentido contrario a las agujas del reloj el mencionado eje X local.

C. CRITERIO DE SIGNOS

Los criterios de signos adoptados tienen relación con los sistemas de coordenadas a que se refieren los datos o resultados, así, las fuerzas y momentos exteriores estarán referidas al sistema de coordenadas global de pórtico, y los esfuerzos al sistema local de cada barra.**

ACCIONES (Fuerzas y momentos).

Fuerzas horizontales.

Tanto en la entrada de datos como en la salida de resultados se considerarán positivas aquellas que tengan el sentido positivo del eje X global del pórtico, es decir, las que van de izquierda a derecha, y negativas las de sentido contrario, de derecha a izquierda.

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Fuerzas verticales.

Se consideran positivas las fuerzas verticales que van de abajo a arriba y negativas las de sentido contrario.

Momentos.

Consideraremos como momentos positivos aquellos que tienen el sentido contrario a las agujas del reloj.

EXCEPCIÓN

Como única excepción a esta regla, en el proceso de entrada de datos, introduciremos como positivas las cargas verticales hacia abajo por la comodidad que ello supone en la definición de cargas gravitatorias. El programa se encargará internamente de transformar el signo al criterio general.

ESFUERZOS.

Considerando el sistema de coordenadas locales de cada barra serán positivos aquellos esfuerzos que lo sean en la cara dorsal de la rebanada según el criterio de fuerzas exteriores, con la excepción del momento flector que será positivo en el caso que sea negativo en dicha cara dorsal (Será positivo en la cara frontal).

Si consideramos la siguiente barra:

NUDO DORSAL NUDO FRONTAL

Los esfuerzos positivos tendrán el siguiente criterio:

+ + + DESPLAZAMIENTOS.

+

+

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Los criterios de signos aplicados a los desplazamientos son los mismos que los aplicados a las fuerzas y momentos.

V. UNIDADES

1. INTRODUCCIÓN

Aunque internamente el programa trabaja con un solo sistema de unidades (Metros, Radianes y Toneladas) se ha procurado que el usuario trate cada dato con las unidades de uso común, respetando no obstante la nomenclatura de la EHE. Así, por ejemplo, nos parece mas correcto hablar de HA-25 para nombrar el hormigón de resistencia 25 N/mm2 equivalente a 250 Kp/cm2.

2. UNIDADES UTILIZADAS

EN LA ENTRADA DE DATOS.

Geometría del pórtico.

Todos los datos necesarios para definir el pórtico los tendremos que indicar en Metros, estos datos serán:

⇒ Longitudes de vanos. (m)

⇒ Alturas de pisos. (m)

⇒ Coordenadas de nudos. (m)

Secciones de barras.

Todos los datos referentes a las secciones los daremos en Centímetros o potencias de éstos.

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Los datos para definir secciones serán:

⇒ Dimensiones (Cm)

⇒ Áreas (Cm2)

⇒ Inercias (Cm4)

Cargas.

Las cargas se darán en Toneladas y su situación dentro de las barras en Metros, los datos son:

⇒ Componente X de una carga (T)

⇒ " Y " " " (T)

⇒ " M " " " (mxT)

⇒ Situación de la carga A1 (m)

⇒ Longitud de la carga A2 (m)

En el caso de cargas puntuales, no hay longitud de carga y el valor A2 indica solo la longitud de la barra.

Materiales.

Las unidades utilizadas serán:

⇒ Resistencia del hormigón (N/mm2)

⇒ " " acero (N/mm2)

⇒ Módulo de elasticidad (N/mm2)

⇒ Recubrimiento (mm)

EN LA SALIDA DE RESULTADOS

Geometría del pórtico.

Todos los datos que definen el pórtico los tendremos en Metros (m):

⇒ Coordenadas de nudos (m)

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Secciones de barras.

Todos los datos referentes a las secciones los veremos en Centímetros o potencias de éstos. Los datos para definir secciones serán:

⇒ Dimensiones (Cm.)

⇒ Áreas (Cm2)

⇒ Inercias (Cm4)

Cargas.

Las cargas vendrán en Toneladas y su situación dentro de las barras en Metros:

⇒ Componente X de una carga (T)

⇒ " Y " " " (T)

⇒ " M " " " (mxT)

⇒ Situación de la carga A1 (m)

⇒ Longitud de la carga A2 (m)

En el caso de cargas puntuales, no hay longitud de carga y el valor A2 indica solo la longitud de la barra.

Materiales.

Las unidades utilizadas serán:

⇒ Resistencia del hormigón (N/mm2)

⇒ " " acero (N/mm2)

⇒ Módulo de elasticidad (N/mm2)

⇒ Recubrimiento (mm.)

Desplazamientos de los nudos.

Vendrán dados en Centímetros y Grados.

⇒ Desplazamiento según eje X(global) (cm.)

⇒ " " " Y(Global) (cm.)

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⇒ Desplazamientos angulares (Grados)

Equilibrio de nudos.

Vendrá dado en Metros y Metros x Tonelada

⇒ Componente X (global) (T)

⇒ " Y " (T)

⇒ " Momento (mxT)

Esfuerzos

Se utilizan los Metros y las Toneladas

⇒ N (Normal) = Axil (T)

⇒ T = Cortante (T)

⇒ M = Momento Flector (mxT)

Armaduras

Las armaduras necesarias se darán:

⇒ Cuantías Geométricas (Cm2)

ATENCIÓN: OBSÉRVESE QUE PARA LOS DATOS DE CARGAS Y ESFUERZOS, SE UTILIZAN LAS UNIDADES TRADICIONALES: Toneladas y metros. Esto se hace por seguridad y es muy importante tenerlo en cuenta.

PROGRAMA HARMA / DATOS DE ENTRADA (MKS) ################################################################################ OBRA : FRONTON MUNICIPAL DE VILLANUEVA DEL CAMPO PORTICO: PILAR TIPO DE FACHADA LARGA ARCHIVO: D:\FACHADA LARGA PILAR TIPO.har ################################################################################ NUMERO DE NUDOS =2 NUMERO DE BARRAS =1 MODULO E =32100N/MM2 CUADRO DE NUDOS ----------------- NUDO X(M) Y(M) 1 1.000 0.000 2 1.000 9.500

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CUADRO DE BARRAS ------------------ BARRA NUDO 1 NUDO 2 INER.(CM4) AREA(CM2) LONG.(M) 1 1 2 876241.00 3318.00 9.500 CUADRO DE NUDOS CON COACCIONES EXTERNAS ----------------------------------------- NUDO Horiz. Vert. Giro 1 COACC. COACC. COACC. HIPOTESIS SIMPLES DE CARGA ---------------------------- HIPOTESIS DE CARGA 1 : CONCARGAS(PP) CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 1 2 0.00 -0.83 0.00 0.000 9.500 HIPOTESIS DE CARGA 2 : CARGA PERMANENTE(CP) CARGA EN LOS NUDOS NUDO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) 2 0.00 -7.44 0.00 HIPOTESIS DE CARGA 3 : SOBRECARGA DE USO(SU) CARGA EN LOS NUDOS NUDO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) 2 0.00 -6.80 0.00 HIPOTESIS DE CARGA 4 : VIENTO CARGA EN LOS NUDOS NUDO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) 2 0.74 -3.10 0.00 CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 1 2 0.32 -0.00 0.00 0.000 9.500 COMBINACION ESTADOS DE CARGA ------------------------------ COMB. H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 H9 H10 1 1.50 1.50 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1.50 1.50 1.44 1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 1.50 1.50 1.44 -1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

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PROGRAMA HARMA / RESULTADOS DEL CALCULO (MKS) ################################################################################ OBRA : FRONTON MUNICIPAL DE VILLANUEVA DEL CAMPO PORTICO: PILAR TIPO DE FACHADA LARGA ARCHIVO: D:\FACHADA LARGA PILAR TIPO.har ################################################################################ COMBINACION MAS DESFAVORABLE DESPLAZAMIENTOS DE LOS NUDOS (Valor característico) NUDO H(CM) V(CM) W(GRAD) MIN. MAX. MIN. MAX. MIN. MAX. 1 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 2 -1.91020 1.91020 -0.01898 0.00000 -0.16117 0.16117 FUERZAS EN LOS NUDOS (Mayor valor característico de la componente Y) NUDO X(Tn) Y(Tn) M(MxTn) 1 -3.78 25.22 21.47 2 0.00 -14.24 0.00 CALCULO DE ARMADURAS (CUANTIAS GEOMETRICAS -CM2-) ------------------------------------------------------------------------------- HORMIGON.................FCK= 25 N/MM2 ACERO....................FYK= 510 N/MM2 REDISTRIBUCION EN APOYOS .... 15 0/0 CUANTIA GEOM. MIN. VIGAS..... 3.300 0/00 CUANTIA GEOM. MIN. PILARES... 4.000 0/00 COEF.MINORACION HORMIGON..... 1.500 COEF.MINORACION ACERO........ 1.150 RECUBRIMIENTO................ 30.00 MM. BARRA 1 NUDO DORSAL 1 NUDO FRONTAL 2 TIPO CIRCULAR DIAMETRO 65.0 (BASE 57.6 CANTO 57.6 ) SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 22.00 3.01 1/4 ARM. TOT= 15.26 3.01 2/4 ARM. TOT= 15.26 3.01 3/4 ARM. TOT= 15.26 3.01 4/4 ARM. TOT= 15.26 3.01 FLECHA MAXIMA -0.324 CM. (L/2934) A 3.563 M. DEL EXTREMO DORSAL CUADRO DE ZAPATAS Nudo Lx Ly Axil Mx My Tipo A/B Canto A B Armad.X Armad.Y 1 65 65 25.22 21.47 0.00 CE 1.00 80 180 180 19R12a9 19R12a9

PROGRAMA HARMA / DATOS DE ENTRADA (MKS) ################################################################################ OBRA : CUBIERTA DEL FRONTON PORTICO: MURO LARGO (VIG. MADERA) ARCHIVO: D:\M-LARGO proyecto.har ################################################################################ NUMERO DE NUDOS =40 NUMERO DE BARRAS =57 MODULO E =32100N/MM2 CUADRO DE NUDOS ----------------- NUDO X(M) Y(M) 1 0.000 0.000 2 4.800 0.000 3 9.600 0.000 4 14.600 0.000 5 19.700 0.000

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6 24.700 0.000 7 29.610 0.000 8 34.560 0.000 9 39.600 0.000 10 44.540 0.000 11 0.000 3.100 12 4.800 3.100 13 9.600 3.100 14 14.600 3.100 15 19.700 3.100 16 24.700 3.100 17 29.610 3.100 18 34.560 3.100 19 39.600 3.100 20 44.540 3.100 21 0.000 6.100 22 4.800 6.100 23 9.600 6.100 24 14.600 6.100 25 19.700 6.100 26 24.700 6.100 27 29.610 6.100 28 34.560 6.100 29 39.600 6.100 30 44.540 6.100 31 0.000 9.450 32 4.800 9.450 33 9.600 9.450 34 14.600 9.450 35 19.700 9.450 36 24.700 9.450 37 29.610 9.450 38 34.560 9.450 39 39.600 9.450 40 44.540 9.450 CUADRO DE BARRAS ------------------ BARRA NUDO 1 NUDO 2 INER.(CM4) AREA(CM2) LONG.(M) 1 1 11 125052.00 1225.00 3.100 2 2 12 125052.00 1225.00 3.100 3 3 13 125052.00 1225.00 3.100 4 4 14 125052.00 1225.00 3.100 5 5 15 125052.00 1225.00 3.100 6 6 16 125052.00 1225.00 3.100 7 7 17 125052.00 1225.00 3.100 8 8 18 125052.00 1225.00 3.100 9 9 19 125052.00 1225.00 3.100 10 10 20 125052.00 1225.00 3.100 11 11 21 125052.00 1225.00 3.000 12 12 22 125052.00 1225.00 3.000 13 13 23 125052.00 1225.00 3.000 14 14 24 125052.00 1225.00 3.000 15 15 25 125052.00 1225.00 3.000 16 16 26 125052.00 1225.00 3.000 17 17 27 125052.00 1225.00 3.000 18 18 28 125052.00 1225.00 3.000 19 19 29 125052.00 1225.00 3.000 20 20 30 125052.00 1225.00 3.000 21 21 31 125052.00 1225.00 3.350 22 22 32 125052.00 1225.00 3.350 23 23 33 125052.00 1225.00 3.350 24 24 34 125052.00 1225.00 3.350 25 25 35 125052.00 1225.00 3.350 26 26 36 125052.00 1225.00 3.350 27 27 37 125052.00 1225.00 3.350 28 28 38 125052.00 1225.00 3.350 29 29 39 125052.00 1225.00 3.350 30 30 40 125052.00 1225.00 3.350 31 11 12 23333.00 700.00 4.800 32 12 13 23333.00 700.00 4.800 33 13 14 23333.00 700.00 5.000 34 14 15 23333.00 700.00 5.100 35 15 16 23333.00 700.00 5.000 36 16 17 23333.00 700.00 4.910 37 17 18 23333.00 700.00 4.950 38 18 19 23333.00 700.00 5.040 39 19 20 23333.00 700.00 4.940 40 21 22 23333.00 700.00 4.800 41 22 23 23333.00 700.00 4.800

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42 23 24 23333.00 700.00 5.000 43 24 25 23333.00 700.00 5.100 44 25 26 23333.00 700.00 5.000 45 26 27 23333.00 700.00 4.910 46 27 28 23333.00 700.00 4.950 47 28 29 23333.00 700.00 5.040 48 29 30 23333.00 700.00 4.940 49 31 32 364583.00 1750.00 4.800 50 32 33 364583.00 1750.00 4.800 51 33 34 364583.00 1750.00 5.000 52 34 35 364583.00 1750.00 5.100 53 35 36 364583.00 1750.00 5.000 54 36 37 364583.00 1750.00 4.910 55 37 38 364583.00 1750.00 4.950 56 38 39 364583.00 1750.00 5.040 57 39 40 364583.00 1750.00 4.940 CUADRO DE NUDOS CON COACCIONES EXTERNAS ----------------------------------------- NUDO Horiz. Vert. Giro 1 COACC. COACC. COACC. 2 COACC. COACC. COACC. 3 COACC. COACC. COACC. 4 COACC. COACC. COACC. 5 COACC. COACC. COACC. 6 COACC. COACC. COACC. 7 COACC. COACC. COACC. 8 COACC. COACC. COACC. 9 COACC. COACC. COACC. 10 COACC. COACC. COACC. HIPOTESIS SIMPLES DE CARGA ---------------------------- HIPOTESIS DE CARGA 1 : CONCARGAS(PP) CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 1 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 2 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 3 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 4 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 5 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 6 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 7 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 10 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 11 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 12 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 13 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 14 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 15 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 16 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 17 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 20 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 21 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 22 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 23 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 24 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 25 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 26 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 27 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 30 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 31 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 32 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 33 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 5.000 34 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 5.100 35 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 5.000 36 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.910 37 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.950 40 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 41 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 42 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 5.000 43 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 5.100 44 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 5.000 45 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.910 46 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.950 49 2 0.00 -0.44 0.00 0.000 4.800 50 2 0.00 -0.44 0.00 0.000 4.800 51 2 0.00 -0.44 0.00 0.000 5.000

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HIPOTESIS DE CARGA 4 : VIENTO CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 30 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 20 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 10 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 21 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 22 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 23 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 24 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 25 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 26 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 27 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 28 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 29 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 11 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 12 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 13 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 14 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 15 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 16 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 17 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 18 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 19 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 1 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 2 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 3 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 4 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 5 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 6 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 7 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 8 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 9 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 30 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 21 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 22 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 23 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 24 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 25 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 26 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 27 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 28 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 29 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 20 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 11 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 12 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 13 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 14 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 15 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 16 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 17 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 18 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 19 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 10 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 1 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 2 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 3 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 4 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 5 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 6 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 7 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 8 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 9 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 COMBINACION ESTADOS DE CARGA ------------------------------ COMB. H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 H9 H10 1 1.50 1.50 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1.50 1.50 1.44 1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 1.50 1.50 1.44 -1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

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PROGRAMA HARMA / RESULTADOS DEL CALCULO (MKS) ################################################################################ OBRA : CUBIERTA DEL FRONTON PORTICO: MURO LARGO (VIG. MADERA) ARCHIVO: D:\M-LARGO proyecto.har ################################################################################ COMBINACION MAS DESFAVORABLE DESPLAZAMIENTOS DE LOS NUDOS (Valor característico) NUDO H(CM) V(CM) W(GRAD) MIN. MAX. MIN. MAX. MIN. MAX. 1 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 2 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 3 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 4 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 5 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 6 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 7 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 8 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 9 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 10 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 11 -0.00465 0.00000 -0.02478 0.00000 -0.01666 0.00000 12 -0.00332 0.00000 -0.03332 0.00000 -0.00001 0.00000 13 -0.00234 0.00000 -0.03408 0.00000 -0.00156 0.00000 14 -0.00139 0.00000 -0.03498 0.00000 -0.00076 0.00000 15 -0.00048 0.00000 -0.03495 0.00000 0.00068 0.00068 16 0.00031 0.00031 -0.03459 0.00000 0.00068 0.00068 17 0.00105 0.00105 -0.03449 0.00000 -0.00011 0.00000 18 0.00195 0.00195 -0.03476 0.00000 -0.00037 0.00000 19 0.00313 0.00313 -0.03481 0.00000 0.00076 0.00076 20 0.00456 0.00456 -0.02532 0.00000 0.01778 0.01778 21 0.00479 0.00479 -0.04436 0.00000 -0.01749 0.00000 22 0.00334 0.00334 -0.05738 0.00000 -0.00027 0.00000 23 0.00221 0.00221 -0.05873 0.00000 -0.00160 0.00000 24 0.00113 0.00113 -0.06028 0.00000 -0.00097 0.00000 25 0.00005 0.00005 -0.06022 0.00000 0.00066 0.00066 26 -0.00091 0.00000 -0.05967 0.00000 0.00076 0.00076 27 -0.00181 0.00000 -0.05951 0.00000 0.00007 0.00007 28 -0.00284 0.00000 -0.05994 0.00000 -0.00004 0.00000 29 -0.00410 0.00000 -0.06000 0.00000 0.00115 0.00115 30 -0.00556 0.00000 -0.04532 0.00000 0.01823 0.01823 31 0.00266 0.00266 -0.06128 0.00000 -0.00175 0.00000 32 0.00202 0.00202 -0.07505 0.00000 -0.00047 0.00000 33 0.00134 0.00134 -0.07695 0.00000 -0.00106 0.00000 34 0.00054 0.00054 -0.07895 0.00000 0.00006 0.00006 35 -0.00032 0.00000 -0.07885 0.00000 0.00010 0.00010 36 -0.00114 0.00000 -0.07825 0.00000 0.00009 0.00009 37 -0.00192 0.00000 -0.07808 0.00000 -0.00004 0.00000 38 -0.00271 0.00000 -0.07856 0.00000 -0.00023 0.00000 39 -0.00351 0.00000 -0.07860 0.00000 0.00042 0.00042 40 -0.00425 0.00000 -0.06258 0.00000 0.00358 0.00358 FUERZAS EN LOS NUDOS (Mayor valor característico de la componente Y) NUDO X(Tn) Y(Tn) M(MxTn) 1 0.80 31.91 -0.87 2 0.05 42.75 -0.08 3 0.11 43.70 -0.13 4 0.06 44.85 -0.07 5 -0.02 44.81 0.02 6 -0.03 44.35 0.04 7 -0.01 44.23 0.02 8 -0.02 44.57 0.03 9 -0.08 44.63 0.11 10 -0.85 32.59 0.92 11 -0.00 0.00 -0.00 12 -0.00 -0.00 -0.00 13 0.00 -0.00 -0.00 14 -0.00 0.00 -0.00 15 0.00 -0.00 0.00 16 0.00 -0.00 -0.00 17 -0.00 0.00 -0.00 18 -0.00 0.00 0.00 19 -0.00 -0.00 0.00 20 0.00 -0.00 -0.00 21 0.00 -0.00 -0.00 22 -0.00 0.00 -0.00 23 0.00 0.00 -0.00 24 0.00 0.00 -0.00

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BARRA 5 NUDO DORSAL 5 NUDO FRONTAL 15 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.12 0.84 1/4 ARM. TOT= 7.14 0.84 2/4 ARM. TOT= 7.15 0.84 3/4 ARM. TOT= 7.16 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.17 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/605966) A 1.937 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 6 NUDO DORSAL 6 NUDO FRONTAL 16 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.15 0.84 1/4 ARM. TOT= 7.16 0.84 2/4 ARM. TOT= 7.17 0.84 3/4 ARM. TOT= 7.18 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.20 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/549384) A 2.131 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 7 NUDO DORSAL 7 NUDO FRONTAL 17 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.16 0.84 1/4 ARM. TOT= 7.17 0.84 2/4 ARM. TOT= 7.18 0.84 3/4 ARM. TOT= 7.19 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.20 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/2462999) A 0.775 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 8 NUDO DORSAL 8 NUDO FRONTAL 18 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.14 0.84 1/4 ARM. TOT= 7.15 0.84 2/4 ARM. TOT= 7.16 0.84 3/4 ARM. TOT= 7.17 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.18 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/1066801) A 0.969 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 9 NUDO DORSAL 9 NUDO FRONTAL 19 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.13 0.84 1/4 ARM. TOT= 7.15 0.84 2/4 ARM. TOT= 7.16 0.84 3/4 ARM. TOT= 7.17 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.18 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/355593) A 2.325 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 10 NUDO DORSAL 10 NUDO FRONTAL 20 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 8.56 0.84 1/4 ARM. TOT= 8.14 0.84 2/4 ARM. TOT= 8.17 0.84 3/4 ARM. TOT= 8.89 0.84 4/4 ARM. TOT= 9.98 0.84 FLECHA MAXIMA -0.015 CM. (L/21264) A 2.131 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 11 NUDO DORSAL 11 NUDO FRONTAL 21 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.69 0.84 1/4 ARM. TOT= 6.14 0.84

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2/4 ARM. TOT= 5.37 0.84 3/4 ARM. TOT= 6.28 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.90 0.84 FLECHA MAXIMA 0.008 CM. (L/37764) A 2.438 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 12 NUDO DORSAL 12 NUDO FRONTAL 22 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.45 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.48 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.51 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.54 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.57 0.84 FLECHA MAXIMA 0.001 CM. (L/436669) A 0.750 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 13 NUDO DORSAL 13 NUDO FRONTAL 23 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.35 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.38 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.41 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.44 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.47 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/809580) A 2.438 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 14 NUDO DORSAL 14 NUDO FRONTAL 24 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.25 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.28 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.31 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.33 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.36 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/1045274) A 2.250 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 15 NUDO DORSAL 15 NUDO FRONTAL 25 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.26 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.29 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.31 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.34 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.37 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/765042) A 0.563 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 16 NUDO DORSAL 16 NUDO FRONTAL 26 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.29 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.32 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.34 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.37 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.40 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/1067909) A 2.250 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 17 NUDO DORSAL 17 NUDO FRONTAL 27 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.30 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.32 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.35 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.38 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.41 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/820408) A 0.750 M. DEL EXTREMO DORSAL

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BARRA 18 NUDO DORSAL 18 NUDO FRONTAL 28 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.27 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.30 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.33 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.35 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.38 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/422650) A 0.750 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 19 NUDO DORSAL 19 NUDO FRONTAL 29 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.27 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.30 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.32 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.35 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.38 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/750438) A 0.750 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 20 NUDO DORSAL 20 NUDO FRONTAL 30 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.78 0.84 1/4 ARM. TOT= 6.13 0.84 2/4 ARM. TOT= 5.28 0.84 3/4 ARM. TOT= 6.25 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.96 0.84 FLECHA MAXIMA -0.008 CM. (L/36612) A 2.438 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 21 NUDO DORSAL 21 NUDO FRONTAL 31 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA -0.015 CM. (L/22963) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 22 NUDO DORSAL 22 NUDO FRONTAL 32 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/527264) A 2.094 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 23 NUDO DORSAL 23 NUDO FRONTAL 33 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/302592) A 0.837 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 24 NUDO DORSAL 24 NUDO FRONTAL 34 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84

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1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA -0.001 CM. (L/369465) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 25 NUDO DORSAL 25 NUDO FRONTAL 35 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.001 CM. (L/661959) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 26 NUDO DORSAL 26 NUDO FRONTAL 36 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.001 CM. (L/554881) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 27 NUDO DORSAL 27 NUDO FRONTAL 37 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/3863817) A 1.675 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 28 NUDO DORSAL 28 NUDO FRONTAL 38 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/1981868) A 2.303 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 29 NUDO DORSAL 29 NUDO FRONTAL 39 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.001 CM. (L/378627) A 0.837 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 30 NUDO DORSAL 30 NUDO FRONTAL 40 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.014 CM. (L/23189) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL

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BARRA 31 NUDO DORSAL 11 NUDO FRONTAL 12 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 6.85 0.65 0.68 1/4 0.65 2.32 0.45 2/4 0.65 5.34 0.45 3/4 0.65 2.12 0.45 4/4 7.41 0.65 0.71 FLECHA MAXIMA -0.424 CM. (L/1133) A 2.400 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 32 NUDO DORSAL 12 NUDO FRONTAL 13 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 7.17 0.65 0.70 1/4 0.65 2.10 0.45 2/4 0.65 5.19 0.45 3/4 0.65 2.08 0.45 4/4 7.22 0.65 0.70 FLECHA MAXIMA -0.405 CM. (L/1186) A 2.400 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 33 NUDO DORSAL 13 NUDO FRONTAL 14 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 7.93 0.65 0.76 1/4 0.65 2.28 0.45 2/4 0.65 5.71 0.45 3/4 0.65 2.25 0.45 4/4 8.01 0.65 0.77 FLECHA MAXIMA -0.479 CM. (L/1043) A 2.500 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 34 NUDO DORSAL 14 NUDO FRONTAL 15 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 8.39 0.65 0.80 1/4 0.65 2.35 0.45 2/4 0.65 5.99 0.45 3/4 0.65 2.35 0.45 4/4 8.40 0.65 0.80 FLECHA MAXIMA -0.519 CM. (L/982) A 2.550 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 35 NUDO DORSAL 15 NUDO FRONTAL 16 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 7.98 0.65 0.77 1/4 0.65 2.23 0.45 2/4 0.65 5.69 0.45 3/4 0.65 2.25 0.45 4/4 7.93 0.65 0.76 FLECHA MAXIMA -0.478 CM. (L/1045) A 2.500 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 36 NUDO DORSAL 16 NUDO FRONTAL 17 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 7.59 0.65 0.73 1/4 0.65 2.15 0.45 2/4 0.65 5.44 0.45 3/4 0.65 2.16 0.45 4/4 7.57 0.65 0.73 FLECHA MAXIMA -0.444 CM. (L/1106) A 2.455 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 37 NUDO DORSAL 17 NUDO FRONTAL 18 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 20.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 7.75 0.65 0.75

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BARRA 57 NUDO DORSAL 39 NUDO FRONTAL 40 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 50.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 4.90 1.63 1.24 1/4 1.63 4.90 1.24 2/4 1.63 4.90 1.24 3/4 1.63 4.90 1.24 4/4 4.90 1.63 1.24 FLECHA MAXIMA -0.012 CM. (L/40274) A 2.470 M. DEL EXTREMO DORSAL CUADRO DE ZAPATAS Nudo Lx Ly Axil Mx My Tipo A/B Canto A B Armad.X Armad.Y 1 35 35 31.90 -0.86 0.00 CE 1.00 100 125 125 17R12a7 17R12a7 2 35 35 42.74 -0.08 0.00 CE 1.00 100 140 140 19R12a7 19R12a7 3 35 35 43.69 -0.12 0.00 CE 1.00 100 140 140 19R12a7 19R12a7 PROGRAMA HARMA / DATOS DE ENTRADA (MKS) ################################################################################ OBRA : CUBIERTA DEL FRONTON PORTICO: MURO LARGO (VIG. MADERA) ARCHIVO: D:\NUEVO M-LARGO proyecto.har ################################################################################ NUMERO DE NUDOS =15 NUMERO DE BARRAS =20 MODULO E =32100N/MM2 CUADRO DE NUDOS ----------------- NUDO X(M) Y(M) 1 0.000 0.000 2 4.800 0.000 3 9.600 0.000 4 0.000 3.100 5 4.800 3.100 6 9.600 3.100 7 0.000 6.100 8 4.800 6.100 9 9.600 6.100 10 0.000 9.450 11 4.800 9.450 12 9.600 9.450 13 0.000 9.950 14 4.800 9.950 15 9.600 9.950 CUADRO DE BARRAS ------------------ BARRA NUDO 1 NUDO 2 INER.(CM4) AREA(CM2) LONG.(M) 1 1 4 125052.00 1225.00 3.100 2 2 5 125052.00 1225.00 3.100 3 3 6 125052.00 1225.00 3.100 4 4 7 125052.00 1225.00 3.000 5 5 8 125052.00 1225.00 3.000 6 6 9 125052.00 1225.00 3.000 7 7 10 125052.00 1225.00 3.350 8 8 11 125052.00 1225.00 3.350 9 9 12 125052.00 1225.00 3.350 10 10 13 125052.00 1225.00 0.500 11 11 14 125052.00 1225.00 0.500 12 12 15 125052.00 1225.00 0.500 13 4 5 23333.00 700.00 4.800 14 5 6 23333.00 700.00 4.800 15 7 8 23333.00 700.00 4.800 16 8 9 23333.00 700.00 4.800 17 10 11 23333.00 700.00 4.800 18 11 12 23333.00 700.00 4.800 19 13 14 364583.00 1750.00 4.800 20 14 15 364583.00 1750.00 4.800

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CUADRO DE NUDOS CON COACCIONES EXTERNAS ----------------------------------------- NUDO Horiz. Vert. Giro 1 COACC. COACC. COACC. 2 COACC. COACC. COACC. 3 COACC. COACC. COACC. HIPOTESIS SIMPLES DE CARGA ---------------------------- HIPOTESIS DE CARGA 1 : CONCARGAS(PP) CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 1 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 2 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 3 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.100 4 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 5 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 6 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.000 7 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 8 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 9 2 0.00 -0.31 0.00 0.000 3.350 13 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 14 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 15 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 16 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 19 2 0.00 -0.44 0.00 0.000 4.800 20 2 0.00 -0.44 0.00 0.000 4.800 18 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 17 2 0.00 -0.17 0.00 0.000 4.800 HIPOTESIS DE CARGA 2 : CARGA PERMANENTE(CP) CARGA EN LOS NUDOS NUDO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) 15 0.00 -7.42 0.00 14 0.00 -7.42 0.00 13 0.00 -7.42 0.00 CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 15 2 0.00 -1.86 0.00 0.000 4.800 16 2 0.00 -1.86 0.00 0.000 4.800 13 2 0.00 -1.86 0.00 0.000 4.800 14 2 0.00 -1.86 0.00 0.000 4.800 HIPOTESIS DE CARGA 3 : SOBRECARGA DE USO(SU) CARGA EN LOS NUDOS NUDO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) 15 0.00 -10.82 0.00 14 0.00 -10.82 0.00 13 0.00 -10.82 0.00 HIPOTESIS DE CARGA 4 : VIENTO CARGAS EN BARRAS BARRA TIPO FX(Tn) FY(Tn) M(MxTn) A1(M) A2(M) 7 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 8 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 9 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.350 4 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 5 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 6 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.000 1 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100

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2 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 3 5 0.00 -0.00 0.81 0.000 3.100 7 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 8 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 9 5 0.00 -0.00 3.50 0.000 3.350 4 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 5 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 6 5 0.00 -0.00 5.95 0.000 3.000 1 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 2 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 3 5 0.00 -0.00 8.11 0.000 3.100 COMBINACION ESTADOS DE CARGA ------------------------------ COMB. H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 H9 H10 1 1.50 1.50 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1.50 1.50 1.44 1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 1.50 1.50 1.44 -1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 COMBINACION MAS DESFAVORABLE DESPLAZAMIENTOS DE LOS NUDOS (Valor característico) NUDO H(CM) V(CM) W(GRAD) MIN. MAX. MIN. MAX. MIN. MAX. 1 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 2 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 3 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 4 -0.00164 0.00000 -0.02510 0.00000 -0.01628 0.00000 5 -0.00000 0.00000 -0.03411 0.00000 0.00000 0.00000 6 0.00164 0.00164 -0.02510 0.00000 0.01628 0.01628 7 0.00182 0.00182 -0.04498 0.00000 -0.01727 0.00000 8 -0.00000 0.00000 -0.05888 0.00000 0.00000 0.00000 9 -0.00182 0.00000 -0.04498 0.00000 0.01727 0.01727 10 -0.00030 0.00000 -0.06224 0.00000 0.00059 0.00059 11 -0.00000 0.00000 -0.07730 0.00000 0.00000 0.00000 12 0.00030 0.00030 -0.06224 0.00000 -0.00059 0.00000 13 0.00068 0.00068 -0.06469 0.00000 -0.00330 0.00000 14 -0.00000 0.00000 -0.07989 0.00000 0.00000 0.00000 15 -0.00068 0.00000 -0.06469 0.00000 0.00330 0.00330 FUERZAS EN LOS NUDOS (Mayor valor característico de la componente Y) NUDO X(Tn) Y(Tn) M(MxTn) 1 0.74 32.31 -0.78 2 -0.00 43.74 -0.00 3 -0.74 32.31 0.78 4 -0.00 0.00 -0.00 5 0.00 -0.00 0.00 6 -0.00 -0.00 0.00 7 0.00 -0.00 -0.00 8 0.00 0.00 0.00 9 0.00 0.00 0.00 10 0.00 -0.00 -0.00 11 -0.00 0.00 0.00 12 0.00 0.00 -0.00 13 -0.00 -18.24 0.00 14 -0.00 -18.24 0.00 15 -0.00 -18.24 -0.00

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CALCULO DE ARMADURAS (CUANTIAS GEOMETRICAS -CM2-) ------------------------------------------------------------------------------- HORMIGON.................FCK= 25 N/MM2 ACERO....................FYK= 510 N/MM2 REDISTRIBUCION EN APOYOS .... 15 0/0 CUANTIA GEOM. MIN. VIGAS..... 2.800 0/00 CUANTIA GEOM. MIN. PILARES... 4.000 0/00 COEF.MINORACION HORMIGON..... 1.300 COEF.MINORACION ACERO........ 1.000 RECUBRIMIENTO................ 30.00 MM. BARRA 1 NUDO DORSAL 1 NUDO FRONTAL 4 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 8.37 0.84 1/4 ARM. TOT= 8.18 0.84 2/4 ARM. TOT= 8.21 0.84 3/4 ARM. TOT= 8.74 0.84 4/4 ARM. TOT= 9.69 0.84 FLECHA MAXIMA 0.013 CM. (L/23588) A 2.131 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 2 NUDO DORSAL 2 NUDO FRONTAL 5 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.18 0.84 1/4 ARM. TOT= 7.19 0.84 2/4 ARM. TOT= 7.20 0.84 3/4 ARM. TOT= 7.21 0.84 4/4 ARM. TOT= 7.23 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/13999774905062) A 1.550 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 3 NUDO DORSAL 3 NUDO FRONTAL 6 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 8.37 0.84 1/4 ARM. TOT= 8.18 0.84 2/4 ARM. TOT= 8.21 0.84 3/4 ARM. TOT= 8.74 0.84 4/4 ARM. TOT= 9.69 0.84 FLECHA MAXIMA -0.013 CM. (L/23588) A 2.131 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 4 NUDO DORSAL 4 NUDO FRONTAL 7 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.79 0.84 1/4 ARM. TOT= 6.15 0.84 2/4 ARM. TOT= 5.31 0.84 3/4 ARM. TOT= 6.30 0.84 4/4 ARM. TOT= 8.01 0.84 FLECHA MAXIMA 0.008 CM. (L/35600) A 2.438 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 5 NUDO DORSAL 5 NUDO FRONTAL 8 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 4.34 0.84 1/4 ARM. TOT= 4.36 0.84 2/4 ARM. TOT= 4.39 0.84 3/4 ARM. TOT= 4.42 0.84 4/4 ARM. TOT= 4.45 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/20492735235325) A 1.500 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 6 NUDO DORSAL 6 NUDO FRONTAL 9 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 7.79 0.84 1/4 ARM. TOT= 6.15 0.84 2/4 ARM. TOT= 5.31 0.84

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3/4 ARM. TOT= 6.30 0.84 4/4 ARM. TOT= 8.01 0.84 FLECHA MAXIMA -0.008 CM. (L/35600) A 2.438 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 7 NUDO DORSAL 7 NUDO FRONTAL 10 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA -0.015 CM. (L/21874) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 8 NUDO DORSAL 8 NUDO FRONTAL 11 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/33111371458204) A 1.675 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 9 NUDO DORSAL 9 NUDO FRONTAL 12 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 1/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 2/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 3/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 4/4 ARM. TOT= 3.84 0.84 FLECHA MAXIMA 0.015 CM. (L/21874) A 1.047 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 10 NUDO DORSAL 10 NUDO FRONTAL 13 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 1.92 1.92 0.84 1/4 1.92 1.92 0.84 2/4 1.92 1.92 0.84 3/4 1.92 1.92 0.84 4/4 1.92 1.92 0.84 FLECHA MAXIMA 0.000 CM. (L/117914) A 0.250 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 11 NUDO DORSAL 11 NUDO FRONTAL 14 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 1.92 1.92 0.84 1/4 1.92 1.92 0.84 2/4 1.92 1.92 0.84 3/4 1.92 1.92 0.84 4/4 1.92 1.92 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/215659317105276) A 0.250 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 12 NUDO DORSAL 12 NUDO FRONTAL 15 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 35.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 1.92 1.92 0.84 1/4 1.92 1.92 0.84 2/4 1.92 1.92 0.84 3/4 1.92 1.92 0.84 4/4 1.92 1.92 0.84 FLECHA MAXIMA -0.000 CM. (L/117914) A 0.250 M. DEL EXTREMO DORSAL

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1/4 1.63 4.90 1.24 2/4 1.63 4.90 1.24 3/4 1.63 4.90 1.24 4/4 4.90 1.63 1.24 FLECHA MAXIMA -0.009 CM. (L/50783) A 2.100 M. DEL EXTREMO DORSAL BARRA 20 NUDO DORSAL 14 NUDO FRONTAL 15 TIPO RECTANGULAR BASE 35.0 CANTO 50.0 SEC. ASUP AINF ACORT 0/4 4.90 1.63 1.24 1/4 1.63 4.90 1.24 2/4 1.63 4.90 1.24 3/4 1.63 4.90 1.24 4/4 4.90 1.63 1.24 FLECHA MAXIMA -0.009 CM. (L/50783) A 2.700 M. DEL EXTREMO DORSAL CUADRO DE ZAPATAS Nudo Lx Ly Axil Mx My Tipo A/B Canto A B Armad.X Armad.Y 1 35 35 32.30 -0.77 0.00 CE 1.00 100 125 125 17R12a7 17R12a7 2 35 35 43.73 0.00 0.00 CE 1.00 100 140 140 19R12a7 19R12a7 3 35 35 32.30 0.77 0.00 CE 1.00 100 125 125 17R12a7 17R12a7

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Estructuras de madera 1.- PROGRAMA DE VIGAS Una vez introducidos los datos correctamente, la Hoja realiza las siguientes comprobaciones: 1.1.- Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión

Se calcula el momento flector máximo de cálculo M d, sumando los momentos máximos producidos por la carga permanente y la carga variable, multiplicados por los coeficientes de mayoración de acciones correspondientes, mediante la expresión siguiente:

M d = [ ( G + P ) γG + Q . γQ ] L2 / 8 en la que:

G, P y Q son los datos de carga introducidos (carga permanente, peso propio y sobrecarga). γG es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones permanentes, de valor 1,35. γQ es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones variables, de valor 1,50.

El cociente entre este momento flector de cálculo y el módulo resistente de la pieza ( W = b . h2 / 6 ) proporciona el valor de la tensión normal de cálculo σ m,d. La expresión es:

σ m,d = M d / W

La comprobación se realiza comparando esta tensión de cálculo σ m,d con la resistencia de cálculo a la flexión de la madera seleccionada f m,d.


f m,d = f m,k . k mod . k ls / γ M en la que:

f m,k es la resistencia característica a la flexión correspondiente a la Clase Resistente seleccionada. k mod es un factor de modificación, que tiene en cuenta la duración de la carga y el contenido de humedad de la madera

(estimado mediante la Clase de Servicio elegida). k ls es un factor denominado de CARGA COMPARTIDA, cuyo valor es 1 para elementos aislados, y 1,1 para

elementos conectados por un sistema continuo de distribución de carga (∗). γ M es el coeficiente parcial de seguridad del material, que para las combinaciones fundamentales tiene el valor 1,3.

(∗) Se trata de conjuntos de piezas similares con separaciones iguales, que se encuentran lateralmente conectados a través de un sistema continuo de elementos. Dichos elementos deben estar calculados para resistir las cargas que actúan sobre ellos, ser continuos al menos sobre dos vanos y tener sus juntas contrapeadas. Por ejemplo, viguetas de forjado o de cubierta, unidas por entablados o tableros de entrevigado. El resultado de la comprobación será “SUFICIENTE” cuando f m,d ≥ σ m,d , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice I m expresa la relación σ m,d / f m,d , que debe ser menor o igual a la unidad. Ha de tenerse en cuenta que el programa no realiza la comprobación de inestabilidad por pandeo lateral, ya que supone que las

piezas flectadas tienen su cara superior firmemente arriostrada por otros elementos (viguetas en el caso de vigas, y entarimados o

tableros en el caso de viguetas de forjado).

1.2.- Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante

Se calcula el esfuerzo cortante máximo de cálculo V d , como suma de los cortantes máximos producidos por la carga permanente y la carga variable, multiplicados por los coeficientes de mayoración de acciones correspondientes, empleando la expresión siguiente:

V d = [ ( G + P ) γG + Q . γQ ] L / 2 en la que, tanto las cargas como sus coeficientes parciales de seguridad, son los mismos descritos en el apartado 1.1.

A partir del valor del cortante de cálculo V d se obtiene la tensión tangencial de cálculo τ d , mediante la aplicación de la expresión siguiente:

τ d = Vd . 1,5 / A en la que A es el área de la sección transversal de la pieza.

La comprobación se realiza comparando la tensión tangencial de cálculo τ d con la resistencia de cálculo a esfuerzo cortante de la madera seleccionada f v,d.


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f v,d = f v,k . k mod . k ls / γM en la que:

f v,k es la resistencia característica a esfuerzo cortante correspondiente a la Clase Resistente seleccionada. k mod , k ls y γ M son los coeficientes ya definidos en el apartado 1.1.

El resultado de la comprobación será “SUFICIENTE” cuando f v,d ≥ τ d , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice I v expresa la relación τ d / f v,d , que debe ser menor o igual a la unidad. 1.3.- Flecha de la pieza en el centro del vano

No se trata propiamente de una comprobación, sino de un dato necesario para las comprobaciones posteriores, que además puede resultar de interés para el calculista. La flecha que se estima es la flecha total (inicial + diferida) producida por la acción de la carga permanente y la carga variable.

La expresión empleada es:

U fin = u inst ( 1 + k def ) en la que:

U fin es la deformación final. u inst es la deformación inicial (o instantánea) k def es un factor que tiene en cuenta el incremento de la deformación con el tiempo, debido al efecto combinado de la

fluencia y la humedad.

Las Hojas calculan separadamente las deformaciones instantáneas producidas por las cargas permanentes y las cargas variables (sobrecargas), mediante la fórmula de la flecha en elementos biapoyados sometidos a flexión simple bajo carga uniforme:

U1 inst = (G + P) . L4 . 5 / 384 . E . I y

U2 inst = Q . L4 . 5 / 384 . E . I

A partir de los valores de así calculados, se obtienen las deformaciones finales debidas a los dos tipos de cargas, mediante la aplicación de los factores k def que corresponden a la duración de las cargas y a la Clase de Servicio seleccionada. A estos efectos, el programa considera las cargas variables como cargas de media duración.

La suma de las flechas finales debidas a las cargas permanentes y las cargas variables, da como resultado la flecha total U fin . 1.4.- Deformación vertical absoluta de la pieza

La comprobación consiste en comparar la deformación total U fin obtenida en el apartado 1.3, con el dato de la flecha absoluta máxima admisible F max que se ha introducido previamente como uno de los REQUERIMIENTOS.

El Indice indica la relación entre ambos valores, mediante la expresión I F = U fin / F max. Para que la comprobación resulte “ADMISIBLE”, el valor del Indice no debe ser mayor a la unidad. 1.5.- Deformación vertical relativa de la pieza

Esta comprobación consiste en comparar la deformación total U fin definida en el apartado 1.3, con el valor de la flecha relativa máxima admisible, obtenida aplicando a la longitud total de la pieza L la limitación de la deformación relativa f max . Este dato ha sido previamente introducido en el apartado de los REQUERIMIENTOS.

El Indice indica la relación entre ambos valores, mediante la expresión I f = U fin / (L / f max ). Para que la comprobación resulte “ADMISIBLE” (como en el resto de los casos) el valor de este Indice no debe ser mayor a la unidad. 1.6.- Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego

El proceso de comprobación es similar al descrito en el apartado 1.1, pero en este caso los cálculos se realizan para una sección de madera más reducida, que es resultado de la acción del fuego. El método seguido se describe en el Eurocódigo 5 como “Método de la sección eficaz”.

Según este método, durante un incendio las dimensiones de la sección transversal de una pieza disminuyen en una proporción que depende del tiempo de duración del fuego EF y de la velocidad de carbonización de la madera.

De este modo, las dimensiones iniciales de la sección de la pieza ( h y b ) se transforman en unas nuevas dimensiones (menores), que se pueden obtener de las fórmulas siguientes:

h fi = h – [ ( EF . β 0 ) + d 0 ] expresión del canto eficaz de la pieza (con la cara inferior expuesta al fuego), y

b fi = b – 2 [ ( EF . β 0 ) + d 0 ] expresión del ancho eficaz de la pieza (con acción del fuego por las dos caras laterales).

En ambas expresiones:

EF es el dato de la estabilidad al fuego exigida (en minutos), introducido en el recuadro de los REQUERIMIENTOS.

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β 0 es la velocidad de carbonización de la clase de madera seleccionada, que ya incluye la corrección debida al efecto del redondeado de las esquinas.

d 0 es una profundidad de carbonización adicional, añadida para compensar la pérdida de resistencia de la zona perimetral causada por el efecto de la temperatura.

El momento flector de cálculo en situación de fuego M d,fi se obtiene mediante la expresión siguiente:

M d,fi = [ ( G + P ) γG,fi + Q . γQ,fi ] L2 / 8 en la que G, P y Q son las acciones, y

γ G,fi es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones permanentes en situación de fuego, al que se le asigna valor 1.

γ Q,fi es el coeficiente parcial de seguridad para las acciones variables en situación de fuego. Suele adoptarse el valor 0,5 para edificios de viviendas y oficinas, y 0,7 para edificios públicos y comerciales. El programa estima este dato a partir del grado EF especificado.

El cociente entre el momento flector de cálculo así obtenido y el módulo resistente de la sección eficaz de la pieza (W fi = b fi . h fi 2 /

6) proporciona el valor de la tensión normal de cálculo en situación de fuego σ m,d,fi . La expresión empleada es:

σ m,d,fi = M d,fi / W fi

La comprobación se realiza comparando esta tensión de cálculo σ m,d,fi con la resistencia de cálculo a la flexión en situación de fuego de la madera seleccionada f m,d,fi.


f m,d,fi = f m,k . k mod,fi . k fi . k ls / γ M,fi , en la que:

f m,k es la resistencia característica a la flexión correspondiente a la Clase Resistente de madera seleccionada. k mod,fi es el factor de modificación en situación de incendio, que depende de la duración de la carga y de la Clase de

Servicio. Para el método de la sección eficaz tiene valor unidad. k fi es un coeficiente que permite transformar los valores característicos de las propiedades del material en valores

medios. Se adopta 1,25 para madera aserrada y 1,15 para madera laminada encolada. k ls es el factor denominado de CARGA COMPARTIDA, ya explicado en el apartado 1.1. γ M,fi es el coeficiente parcial de seguridad del material en situación de fuego, cuyo valor se establece en 1,0.

El resultado de esta comprobación es “SUFICIENTE” cuando f m,d,fi ≥ σ m,d,fi , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice I m,fi expresa la relación σ m,d,fi / f m,d,fi , que debe ser menor o igual a la unidad.

De igual modo que en 1.1, el programa no realiza la comprobación de inestabilidad por pandeo lateral de la pieza flectada, ya que

supone que su cara superior se encuentra arriostrada por otros elementos.

1.7.- Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego

Del mismo modo que en la comprobación anterior, la sección de madera analizada es la que corresponde a la sección eficaz, obtenida por el procedimiento descrito en 1.6.

Se calcula el esfuerzo cortante máximo de cálculo en situación de fuego Vd,fi, aplicando los coeficientes de mayoración de acciones a los esfuerzos cortantes máximos producidos por la carga permanente y la carga variable, mediante la expresión siguiente:

V d,fi = [ ( G + P ) γG,fi + Q . γQ,fi ] L / 2 en la que G, P y Q son las acciones, y los coeficientes parciales de seguridad ya han sido descritos en el apartado 1.6.

El valor de la tensión tangencial de cálculo τ d se obtiene a partir de este cortante de cálculo V d,fi , mediante la aplicación de la expresión siguiente:

τ d,fi = Vd,fi . 1,5 / A fi en la que A fi es el área de la sección eficaz de la pieza, obtenida mediante el producto h fi x b fi (ver 1.6).

La comprobación se realiza comparando la tensión tangencial de cálculo en situación de fuego τ d,fi con la resistencia de cálculo a esfuerzo cortante en situación de fuego f v,d,fi de la Clase Resistente de madera que se ha seleccionado.


f v,d,fi = f v,k . k mod,fi . k fi . k ls / γ M,fi en la que

f v,k es la resistencia característica a esfuerzo cortante correspondiente a la Clase Resistente seleccionada, y el resto de los factores y coeficientes ya han sido descritos en 2.6.

El resultado de la comprobación será “SUFICIENTE” cuando f v,d,fi ≥ τ d,fi , e “INSUFICIENTE” en el caso contrario. El Indice correspondiente expresa la relación I v,fi = τ d,fi / f v,d,fi , que debe ser menor o igual a la unidad.

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Mantenimiento y Plan de control: Listado mínimo de pruebas de las que se debe dejar constancia

Mª CONCEPCIÓN MACHO JIMÉNEZ ARQUITECTO 1

1. Instalaciones

1.1. Saneamiento 1. Instalaciones 1.1. Saneamiento USO Y CONSERVACIÓN

• No se puede modificar o cambiar el uso de la instalación sin previa consulta de un técnico especialista.

• Prohibido el vertido de sustancias tóxicas, colorantes permanentes, aceites, ácidos fuertes, agentes no biodegradables (plásticos, gomas, paños celulósicos y elementos duros), que contaminan el agua y pueden provocar el deterioro u obstrucción de la red de saneamiento.

• Se han de evitar golpes, especialmente en los elementos de fibrocemento.

• No se realizarán puestas a tierra de aparatos o instalaciones eléctricas con tuberías metálicas.

• Los sumideros, botes sifónicos y sifones individuales deberán permanecer siempre con agua, para que no se produzcan malos olores.

MANTENIMIENTO • 2 veces al año se limpiarán y revisarán: - Sumidero de locales húmedos y azoteas transitables. - Botes sifónicos. - Conductos de ventilación de la instalación. Revisión general de la instalación cada 10 años. Los planos de la instalación de saneamiento se guardarán para posibles reparaciones u otras operaciones de revisión y mantenimiento.

Arquetas USO Y CONSERVACIÓN

• Se cuidará de que las arquetas y sus tapas no soporten cargas superiores a las previstas en proyecto.

• Las arquetas sifónicas o de sumidero, deberán permanecer siempre con agua, sobre todo en verano.

• Es importante no tapar las arquetas en caso de reparación o sustitución del pavimento sobre las que se encuentran.

• La aparición de manchas o malos olores como consecuencia de fugas en la instalación, serán puestas en conocimiento de un técnico competente y reparadas rápidamente.

MANTENIMIENTO • Las reparaciones o modificaciones, serán realizadas por un técnico especialista.

• La limpieza de las arquetas se realizará con detergentes biodegradables y abundante agua a presión.

• Las arquetas separadoras de grasas, serán limpiadas y revisadas cada 3 meses.

• Semestralmente: - Limpieza de las arquetas separadoras de grasas. - Las arquetas sumidero. Las arquetas de pie de bajante, de paso o sifónicas se limpiarán cada 5 años, o antes si lo precisan.

Bajantes USO Y CONSERVACIÓN

• Se cuidará de que por las mismas solo se viertan sustancias permitidas.

• La aparición de manchas o malos olores como consecuencia de fugas en la instalación, serán puestas en conocimiento de un técnico y reparadas rápidamente.

• Evitar que las bajantes reciban golpes, sean movidas o puestas en contacto con materiales incompatibles como otro tipo de metales.

MANTENIMIENTO • Anualmente se comprobará el correcto funcionamiento de las bajantes y se realizará la limpieza y reparación de posibles desperfectos. Se comprobará el estado de las bajantes y sus anclajes cada 2 años.

Colectores USO Y CONSERVACIÓN

• Evitar que los colectores reciban golpes, sean movidas, forzados o puestas en contacto con materiales incompatibles.

• La aparición de manchas o malos olores como consecuencia de fugas en la instalación, serán reparadas rápidamente. MANTENIMIENTO

• Anualmente se revisarán: - Las juntas. - Posibles fugas ocultas. - Soporte de cuelgue.

• 2 veces al año: - Se revisarán las juntas y los registros de los colectores. - Tensado de los anclajes si están aflojados. Los colectores limpiarán y repararán cada 5 años, o antes si lo precisan.

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Plan de control:

Listado mínimo de pruebas de las que se debe dejar constancia

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LISTADO MÍNIMO DE PRUEBAS DE LAS QUE SE DEBE DEJAR CONSTANCIA 1. CIMENTACIÓN 1.1 CIMENTACIONES DIRECTAS Y PROFUNDAS

• Estudio Geotécnico. • Análisis de las aguas cuando haya indicios de que éstas sean ácidas, salinas o de agresividad potencial. • Control geométrico de replanteos y de niveles de cimentación. Fijación de tolerancias según DB SE C

Seguridad Estructural Cimientos. • Control de hormigón armado según EHE Instrucción de Hormigón Estructural y DB SE C Seguridad Estructural

Cimientos. • Control de fabricación y transporte del hormigón armado.

1.2 ACONDICIONAMIENTO DEL TERRENO

• Excavación: - Control de movimientos en la excavación. - Control del material de relleno y del grado de compacidad.

• Gestión de agua:

- Control del nivel freático - Análisis de inestabilidades de las estructuras enterradas en el terreno por roturas hidráulicas.

• Mejora o refuerzo del terreno: - Control de las propiedades del terreno tras la mejora

• Anclajes al terreno:

- Según norma UNE EN 1537:2001 2. ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO 2.1 CONTROL DE MATERIALES

• Control de los componentes del hormigón según EHE, la Instrucción para la Recepción de Cementos, los Sellos de Control o Marcas de Calidad y el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares: - Cemento - Agua de amasado - Áridos - Otros componentes (antes del inicio de la obra)

• Control de calidad del hormigón según EHE y el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares:

- Resistencia - Consistencia - Durabilidad

• Ensayos de control del hormigón:

- Modalidad 1: Control a nivel reducido - Modalidad 2: Control al 100 % - Modalidad 3: Control estadístico del hormigón - Ensayos de información complementaria (en los casos contemplados por la EHE en los artículos 72º y 75º

y en 88.5, o cuando así se indique en el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares).

• Control de calidad del acero: - Control a nivel reducido:

- Sólo para armaduras pasivas. - Control a nivel normal:

- Se debe realizar tanto a armaduras activas como pasivas. - El único válido para hormigón pretensado. - Tanto para los productos certificados como para los que no lo sean, los resultados de control del

acero deben ser conocidos antes del hormigonado. - Comprobación de soldabilidad:

- En el caso de existir empalmes por soldadura

• Otros controles: - Control de dispositivos de anclaje y empalem de armaduras postesas. - Control de las vainas y accesorios para armaduras de pretensado. - Control de los equipos de tesado. - Control de los productos de inyección.

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2.2 CONTROL DE LA EJECUCIÓN

• Niveles de control de ejecución: - Control de ejecución a nivel reducido:

- Una inspección por cada lote en que se ha dividido la obra. - Control de recepción a nivel normal:

- Existencia de control externo. - Dos inspecciones por cada lote en que se ha dividido la obra.

- Control de ejecución a nivel intenso: - Sistema de calidad propio del constructor. - Existencia de control externo. - Tres inspecciones por lote en que se ha dividido la obra.

• Fijación de tolerancias de ejecución

• Otros controles:

- Control del tesado de las armaduras activas. - Control de ejecución de la inyección. - Ensayos de información complementaria de la estructura (pruebas de carga y otros ensayos no

destructivos) 3. ESTRUCTURAS DE ACERO

• Control de calidad de la documentación del proyecto: - El proyecto define y justifica la solución estructural aportada

• Control de calidad de los materiales:

- Certificado de calidad del material. - Procedimiento de control mediante ensayos para materiales que presenten características no avaladas por

el certificado de calidad. - Procedimiento de control mediante aplicación de normas o recomendaciones de prestigio reconocido para

materiales singulares. • Control de calidad de la fabricación:

- Control de la documentación de taller según la documentación del proyecto, que incluirá: - Memoria de fabricación - Planos de taller - Plan de puntos de inspección

- Control de calidad de la fabricación: - Orden de operaciones y utilización de herramientas adecuadas - Cualificación del personal - Sistema de trazado adecuado

• Control de calidad de montaje:

- Control de calidad de la documentación de montaje: - Memoria de montaje - Planos de montaje - Plan de puntos de inspección

- Control de calidad del montaje 4. ESTRUCTURAS DE FÁBRICA

• Recepción de materiales: - Piezas:

- Declaración del fabricante sobre la resistencia y la categoría (categoría I o categoría II) de las piezas. - Arenas - Cementos y cales - Morteros secos preparados y hormigones preparados

- Comprobación de dosificación y resistencia

• Control de fábrica: - Tres categorías de ejecución:

- Categoría A: piezas y mortero con certificación de especificaciones, fábrica con ensayos previos y control diario de ejecución.

- Categoría B: piezas (salvo succión, retracción y expansión por humedad) y mortero con certificación de especificaciones y control diario de ejecución.

- Categoría C: no cumple alguno de los requisitos de B.

• Morteros y hormigones de relleno - Control de dosificación, mezclado y puesta en obra

• Armadura: - Control de recepción y puesta en obra

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• Protección de fábricas en ejecución:

- Protección contra daños físicos - Protección de la coronación - Mantenimiento de la humedad - Protección contra heladas - Arriostramiento temporal - Limitación de la altura de ejecución por día

5. ESTRUCTURAS DE MADERA

• Suministro y recepción de los productos: - Identificación del suministro con carácter general:

- Nombre y dirección de la empresa suministradora y del aserradero o fábrica. - Fecha y cantidad del suministro - Certificado de origen y distintivo de calidad del producto

- Identificación del suministro con carácter específico: - Madera aserrada:

a) Especie botánica y clase resistente. b) Dimensiones nominales c) Contenido de humedad

- Tablero: a) Tipo de tablero estructural. b) Dimensiones nominales

- Elemento estructural de madera encolada: a) Tipo de elemento estructural y clase resistente b) Dimensiones nominales c) Marcado

- Elementos realizados en taller: a) Tipo de elemento estructural y declaración de capacidad portante, indicando condiciones de

apoyo b) Dimensiones nominales

- Madera y productos de la madera tratados con elementos protectores a) Certificado del tratamiento: aplicador, especie de madera, protector empleado y nº de registro,

método de aplicación, categoría del riesgo cubierto, fecha del tratamiento, precauciones frente a mecanizaciones posteriores e informaciones complementarias.

- Elementos mecánicos de fijación: a) Tipo de fijación b) Resistencia a tracción del acero c) Protección frente a la corrosión d) Dimensiones nominales e) Declaración de valores característicos de resistencia la aplastamiento y momento plástico para

uniones madera-madera, madera-tablero y madera-acero.

• Control de recepción en obra: - Comprobaciones con carácter general:

- Aspecto general del suministro - Identificación del producto

- Comprobaciones con carácter específico: - Madera aserrada

a) Especie botánica b) Clase resistente c) Tolerancias en las dimensiones d) Contenido de humedad

- Tableros: a) Propiedades de resistencia, rigidez y densidad b) Tolerancias en las dimensiones

- Elementos estructurales de madera laminada encolada: a) Clase resistente b) Tolerancias en las dimensiones

- Otros elementos estructurales realizados en taller: a) Tipo b) Propiedades c) Tolerancias dimensionales d) Planeidad e) Contraflechas

- Madera y productos derivados de la madera tratados con productos protectores: a) Certificación del tratamiento

- Elementos mecánicos de fijación: a) Certificación del material b) Tratamiento de protección

- Criterio de no aceptación del producto

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6. CERRAMIENTOS Y PARTICIONES

• Control de calidad de la documentación del proyecto: - El proyecto define y justifica la solución de aislamiento aportada.

• Suministro y recepción de productos: - Se comprobará la existencia de marcado CE.

• Control de ejecución en obra: - Ejecución de acuerdo a las especificaciones de proyecto. - Se prestará atención a los encuentros entre los diferentes elementos y, especialmente, a la ejecución de

los posibles puentes térmicos integrados en los cerramientos. - Puesta en obra de aislantes térmicos (posición, dimensiones y tratamiento de puntos singulares) - Posición y garantía de continuidad en la colocación de la barrera de vapor. - Fijación de cercos de carpintería para garantizar la estanqueidad al paso del aire y el agua.

7. SISTEMAS DE PROTECCIÓN FRENTE A LA HUMEDAD

• Control de calidad de la documentación del proyecto: - El proyecto define y justifica la solución de aislamiento aportada.

• Suministro y recepción de productos: - Se comprobará la existencia de marcado CE.

• Control de ejecución en obra:

- Ejecución de acuerdo a las especificaciones de proyecto. - Todos los elementos se ajustarán a lo descrito en el DB HS Salubridad, en la sección HS 1 Protección

frente a la Humedad. - Se realizarán pruebas de estanqueidad en la cubierta.

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3. Cumplimiento del CTE3.4. Salubridad

P.B.E. Hoja núm. 1


3.4. Salubridad

HS1 Protección frente a la humedad Se trata de una instalación deportiva al aire libre, sin muros de cerramiento por lo que no hay espacios interiores cerrados, todo es exterior por ello no se hace necesario justificar este apartado.

HS2 Recogida y evacuación de residuos El uso de juego de pelota no es una actividad que genere residuos que se tengan que eliminar en la instalación, por lo que no se hace necesario justificar este apartado.

HS3 Calidad del aire interior

Se trata de una instalación deportiva al aire libre, sin muros de cerramiento por lo que no hay espacios interiores cerrados, todo es exterior por ello no hay extracción y expulsión de aire viciado por contaminantes. Tampoco hay instalaciones térmicas que necesiten evacuar productos contaminantes de combustión. Por todo ello no se hace necesario justificar este apartado.

HS4 Suministro de agua

No se proyectan instalaciones de suministro de agua en este Proyecto, por lo que no se hace necesario justificar este apartado.

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HS5 Evacuación de aguas

3.4.5 Evacuación de aguas residuales En la actividad del juego de pelota no se generan aguas residuales propias, únicamente se evacuan aguas procedentes de precipitaciones atmosféricas y las escorrentías. Ya existe en la parcela una red de evacuación de aguas para las escorrentías y es a ésta red a la que se conecta los tramos nuevos proyectados para la evacuación de las aguas de lluvia de la cubierta. 1. Descripción General:

1.1. Objeto: En general el objeto de estas instalaciones es la evacuación de aguas pluviales.

Público. Privado. (en caso de urbanización en el interior de la parcela). Unitario / Mixto1.

1.2. Características del Alcantarillado de Acometida:

Separativo2.

Cota alcantarillado > Cota de evacuación Cota alcantarillado < Cota de evacuación (Implica definir estación de bombeo)

Diámetro de la/las Tubería/s de Alcantarillado Valor mm Pendiente % Valor %

1.3. Cotas y Capacidad de la Red:

Capacidad en l/s Valor l/s

2. Descripción del sistema de evacuación y sus partes.

Explicar el sistema. (Mirar el apartado de planos y dimensionado)

Separativa total. Separativa hasta salida edificio.

Red enterrada. Red colgada.

2.1. Características de la Red de Evacuación del Edificio:

Otros aspectos de interés:

Desagües y derivaciones

Material: PVC

Sifón individual: EN CADA ELEMENTO

Bote sifónico: N.P.

Bajantes Indicar material y situación exterior por patios o interiores en patinillos registrables /no registrables de instalaciones

Material: PVC/ALIUMINIO

Situación: EN PILARES PERIMETRALES Y TRASDOS DEL MURO DE JUEGO

Colectores Cara-rísticas incluyendo acometida a la red de alcantarillado

Materiales: PVC

2.2. Partes específicas de la red de evacuación: (Descripción de cada parte fundamental)

Situación: RED HORIZONTAL DE SANEAMIENTO ENTERRADA BAJO EL SUELO

1 . Red Urbana Mixta: Red Separativa en la edificación hasta salida edificio. -. Pluviales ventiladas -. Red independiente (salvo justificación) hasta colector colgado.

-. Cierres hidráulicos independientes en sumideros, cazoletas sifónicas, etc. - Puntos de conexión con red de fecales. Si la red es independiente y no se han colocado cierres hidráulicos individuales en sumideros, cazoletas sifónicas, etc. , colocar cierre hidráulico en la/s conexión/es con la red de fecales.

2 . Red Urbana Separativa: Red Separativa en la edificación. -. No conexión entre la red pluvial y fecal y conexión por separado al alcantarillado.

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Tabla 1: Características de los materiales

De acuerdo a las normas de referencia mirar las que se correspondan con el material :

• Plásticos :

• UNE EN 1 329-1:1999 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para evacuación de aguas residuales (baja y alta temperatura) en el interior de la estructura de los edificios. Poli (cloruro de vinilo) no plastificado (PVC-U). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE EN 1 401-1:1998 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para saneamiento enterrado sin presión. Poli (cloruro de vinilo) no plastificado (PVC-U). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE EN 1 453-1:2000 “Sistemas de canalización en materiales plásticos con tubos de pared estructurada para evacuación de aguas residuales (baja y alta temperatura) en el interior de la estructura de los edificios. Poli (cloruro de vinilo) no plastificado (PVCU). Parte 1: Especificaciones para los tubos y el sistema”.

• UNE EN 1455-1:2000 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para la evacuación de aguas residuales (baja y alta temperatura) en el interior de la estructura de los edificios. Acrilonitrilo-butadieno-estireno (ABS). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE EN 1 519-1:2000 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para evacuación de aguas residuales (baja y alta temperatura) en el interior de la estructura de los edificios. Polietileno (PE). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE EN 1 565-1:1999 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para evacuación de aguas residuales (baja y alta temperatura) en el interior de la estructura de los edificios. Mezclas de copolímeros de estireno (SAN + PVC). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE EN 1 566-1:1999 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para evacuación de aguas residuales (baja y alta temperatura) en el interior de la estructura de los edificios. Poli (cloruro de vinilo) clorado (PVC-C). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE EN 1 852-1:1998 “Sistemas de canalización en materiales plásticos para saneamiento enterrado sin presión. Polipropileno (PP). Parte 1: Especificaciones para tubos, accesorios y el sistema”.

• UNE 53 323:2001 EX “Sistemas de canalización enterrados de materiales plásticos para aplicaciones con y sin presión. Plásticos termoestables reforzados con fibra de vidrio (PRFV) basados en resinas de poliéster insaturado (UP) ”.

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3. Dimensionado de la red de evacuación de aguas pluviales 1.1. Sumideros El número de sumideros proyectado se ha calculado de acuerdo con la tabla 4.6, DB HS 5, en función de la superficie proyectada horizontalmente de la cubierta a la que sirven. Con desniveles no mayores de 150 mm. y pendientes máximas del 0,5%.

Superficie de cubierta en proyección horizontal (m²) Número de sumideros

S < 100 2

100 ≤ S < 200 3 200 ≤ S < 500 4

S > 500 1 cada 150 m² 1.2. Canalones Zona pluviométrica según tabla B.1 Anexo B: A Isoyeta según tabla B.1 Anexo B: 30 Intensidad pluviométrica de Zamora: 90 mm/h El diámetro nominal de los canalones de evacuación de sección semicircular se ha calculado de acuerdo con la tabla 4.7, DB HS 5, en función de su pendiente y de la superficie a la que sirven.

Máxima superficie de cubierta en proyección horizontal (m²) Pendiente del canalón

Diámetro nominal del

canalón (mm) 0,5 % 1 % 2 % 4 %

100 38 50 72 105 125 66 88 127 183 150 100 138 194 283 200 205 288 411 577 250 372 527 744 1033

Para secciones cuadrangulares, la sección equivalente será un 10% superior a la obtenida como sección semicircular. 1.3. Bajantes El diámetro nominal de las bajantes de pluviales se ha calculado de acuerdo con la tabla 4.8, DB HS 5, en función de la superficie de la cubierta en proyección horizontal, y para un régimen pluviométrico de 90 mm/h.

Diámetro nominal de la bajante (mm)

Superficie de la cubierta en proyección horizontal (m²)

50 72 63 125 75 196 90 253

110 644 125 894 160 1.715 200 3.000

1.4. Colectores El diámetro nominal de los colectores de aguas pluviales se ha calculado de acuerdo con la tabla 4.9, DB HS 5, en función de su pendiente, de la superficie de cubierta a la que sirve y para un régimen pluviométrico de 90 mm/h. Se calculan a sección llena en régimen permanente.

Superficie proyectada (m²) Pendiente del colector Diámetro nominal

del colector (mm) 1 % 2 % 4 %

90 138 197 281 110 254 358 508 125 344 488 688 160 682 957 1.364 200 1.188 1.677 2.377 250 2.133 3.011 4.277 315 2.240 5.098 7.222

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INDICE DE LA MEMORIA GENERAL 1. MEMORIA …villanuevadelcampo.org/cms3/UserFiles/428/File/MEMORIA...

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