C/ San Marcos, 2ºB 04738 La Gangosa-Vícar (Almería)
Telf. y Fax: 950 34 77 00 E-mail: [email protected]
JUSTIFICACION DEL CALCULO DE LA ESTRUCTURA EJECUTADA EN EL
APARCAMIENTO PLAZA MARIN PARA SOPORTAR LA FUTURA CONSTRUCCIÓN DE
EDIFICIO DE OFICINAS
OBRA: APARCAMIENTO SUBTERRANEO Y EDIFICIO DE
OFICINAS
PETICIONARIO: ALGEA TRIS, S.L. SITUACION: PLAZA MARIN, ALMERIA EXPEDIENTE: 2578
FECHA: FEBRERO 2013
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 1
ÍNDICE MEMORIA DE CÁLCULO ............................................................................................................... 3
1. Antecendentes ............................................................................. ¡Error! Marcador no definido. 2. Justificación de la solución adoptada .......................................................................................... 4
2.1. Estructura ................................................................................................................................................ 4 2.2. Cimentación ............................................................................................................................................ 5
2.3. Método de cálculo ................................................................................................................................... 5
2.3.1. Hormigón armado ............................................................................................................................. 5
2.4. Cálculos por Ordenador .......................................................................................................................... 6
3. Características de los materiales a utilizar .................................................................................. 6
3.1. Hormigón armado ................................................................................................................................... 7
3.1.1. Hormigones ...................................................................................................................................... 7
3.1.2. Acero en barras ................................................................................................................................ 7
3.1.3. Acero en Mallazos ............................................................................................................................ 7 3.1.4. Ejecución .......................................................................................................................................... 7
3.2. Ensayos a realizar ................................................................................................................................... 8
3.3. Asientos admisibles y límites de deformación ........................................................................................ 8
ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO ................................................................................. 9
4. Acciones Gravitatorias ................................................................................................................ 9
4.1. Cargas superficiales ................................................................................................................................ 9
4.1.1. Peso propio del forjado .................................................................................................................... 9 4.1.2. Pavimentos y tabiqueria ................................................................................................................. 10
4.1.3. Sobrecarga de uso ......................................................................................................................... 10
4.1.4. Sobrecarga de nieve ...................................................................................................................... 12
4.2. Cargas lineales ..................................................................................................................................... 12
4.2.1. Peso propio de las fachadas .......................................................................................................... 12
5. Acciones térmicas y reológicas ................................................................................................. 12
6. Acciones sísmicas .................................................................................................................... 12
6.1. Clasificación de la construcción ............................................................................................................ 12
6.2. Coeficiente de riesgo ............................................................................................................................ 12
6.3. Aceleración Básica ................................................................................................................................ 12
6.4. Aceleración de cálculo .......................................................................................................................... 12
6.5. Coeficiente del terreno .......................................................................................................................... 13 6.6. Amortiguamiento ................................................................................................................................... 13
6.7. Fracción cuasi-permanente de sobrecarga .......................................................................................... 13
6.8. Ductilidad .............................................................................................................................................. 13
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 2
6.9. Método de cálculo empleado ................................................................................................................ 13
7. Combinaciones de acciones consideradas ............................................................................... 13
7.1. Hormigón Armado ................................................................................................................................. 13
7.2. Acciones caracteristicas........................................................................................................................ 15
8. Conclusiones. ........................................................................................................................... 16
9. Anexo de Calculo. ..................................................................................................................... 21
10. Planos. .................................................................................................................................... 22
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 3
MEMORIA DE CÁLCULO
1.ANTECEDENTES
Por expreso deseo del Exco. Ayuntamiento de Almería se solicita a la empresa
ALGEATRIS S.L. la posibilidad ejecución de un edificio de oficinas para la delegación de
Urbanismo de este mismo Ayuntamiento sobre el Aparcamiento Subterráneo ubicado en la Plaza
Marín, actualmente en fase de construcción.
En el proyecto “APARCAMIENTO SITUADO EN EL SUBSUELO DE LA PLAZA MARÍN
(ALMERÍA)” originalmente estaba previsto un parque de uso público sobre su cubierta, a la cota
del viario existente. Pero ya en fase de proyecto se previó la posibilidad de sustituir el parque
previsto por un edificio. Posibilidad que ha sido considerada y llevada a colación durante la fase
de construcción de la estructura de los sótanos del aparcamiento subterráneo y de la que es
objeto este informe.
La sustitución del parque previsto por un edificio de oficinas supone una variación de las
solicitaciones sobre la estructura. Ya no existirán las cargas muertas producidas por un importante
relleno de tierras y la sobrecarga de uso del parque. Estás serán sustituidas por las propias cargas
muertas, peso propio y sobrecargas de uso del edificio. Por tanto esta nueva situación propicia
una optimización de la estructura original:
• El forjado de cubierta previsto para soportar un importante peso de tierras y la
sobrecarga de uso propia de un parque de libre concurrencia, pasa a ser el forjado
de la planta baja del edificio de oficinas lo que conlleva una reducción de las
solicitaciones a las que se verá sometido.
• Al extenderse el edificio por encima de la rasante del terreno actual, este se verá
sometido a la acción del viento y también estará más expuesto al sismo. Estas
acciones afectarán, sobre todo, en los pilares, cuyas solicitaciones se verán
repercutidas en todas las plantas del edificio.
• La estructura realizada según el proyecto modificado aprobado, no se verá
comprometida ya que el propio aparcamiento más el edificio de oficinas previsto
pesan menos que las tierras desalojadas. Por tanto el estado tensional del terreno
en la cimentación es menos restrictivo con esta nueva situación.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 4
2. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA
Se ha calculado la estructura de un edificio de aparcamientos con 4 plantas de
aparcamiento (3 plantas bajo rasante y 1 planta en semisótano) y 3 plantas de oficinas sobre
rasante.
2.1. ESTRUCTURA
La edificación a que se refiere la presente memoria consiste en una estructura de hormigón
armado, con pilares de hormigón y forjado bidireccionales, bien reticular o losa maciza de
hormigón.
El forjado reticular es de casetón recuperable de 68x68x30 cm, con separación entre ejes
de 84 cm y nervios de 16 cm. La armadura base es la siguiente:
• Nervios:
1 Ø 12 en armadura superior
1 Ø 16 en armadura inferior
• Ábacos:
2 Ø 10 en armadura superior
2 Ø 8 en armadura inferior
La capa de compresión de los forjados reticulares con aparcamiento es de 10 cm, con un
canto total de 40 cm.
La capa de compresión del resto de forjados reticulares es de 5 cm, con un canto total de
35 cm.
Las losas macizas de hormigón se han utilizado en las zonas de relleno de tierras, tanto en
el forjado del Sótano 0 (Semisótano) como en el forjado de Planta Baja. Todas tienen un espesor
de 40 cm y una armadura base tanto superior como inferior de # Ø16 cada 15 cm. Menos la zona
entre la alineación de pilares 1-38 y la zona Tratada mediante SOIL-NAILING perteneciente bajo
la c/ Belluga
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 5
2.2. CIMENTACIÓN
La cimentación del edificio está realizada mediante losa de hormigón armado, para la
contención de tierras se ha proyectado una pantalla de pilotes y micropilotes.
La Tensión admisible del terreno considerada ha sido de 2,5 Kp/cm. 2 y un módulo de
balasto K 30= 24 Kp/cm3, según indicaciones del estudio geotécnico.
La losa de cimentación será de canto 70 cm con una armadura base de # Ø 16 cada 25 cm
tanto en armadura superior como en inferior.
2.3. MÉTODO DE CÁLCULO
2.3.1. HORMIGÓN ARMADO
Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica
Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.
El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que
el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta
de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.
En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio,
agotamiento o rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede).
En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones
(si procede).
Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones
posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los
coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE y las combinaciones de
hipótesis básicas definidas en el art 4º del CTE DB-SE
Situaciones no sísmicas
≥
γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1
G Q Q
Situaciones sísmicas
≥ ≥
γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1
G A Q
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 6
La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado
estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo
proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un
comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.
Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos
de los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada
esfuerzo.
Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones
definidas.
2.4. CÁLCULOS POR ORDENADOR
Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se
ha dispuesto de un programa informático de ordenador.
El programa utilizado en los cálculos fundamentales es CYPECAD de la empresa Cype
Ingenieros, con número de licencia 47355 otorgada a SATEC INGENIEROS, S.L.,
3. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES A UTILIZAR
Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de
control previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en el siguiente cuadro:
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 7
3.1.HORMIGÓN ARMADO 3.1.1.HORMIGONES Elementos de Hormigón Armado
Toda la obra Cimentación Soportes
(Comprimidos) Forjados
(Flectados) Otros
Resistencia Característica a los 28 días: fck (N/mm2 ) 25 25 25
Tipo de cemento (RC-03) CEM I/32.5 N CEM I/32.5 N CEM I/32.5 N
Cantidad máxima/mínima de cemento (kp/m3 ) 300 300 300
Tamaño máximo del árido (mm) 20 20 20
Tipo de ambiente (agresividad) IIa IIa IIa
Consistencia del hormigón Plástica Plástica Plástica
Asiento Cono de Abrams (cm) 3 a 5 3 a 5 3 a 5
Sistema de compactación Vibrado Vibrado Vibrado
Nivel de Control Previsto Normal Normal Normal
Coeficiente de Minoración 1.5 1.5 1.5
Resistencia de cálculo del hormigón: fcd (N/mm2 ) 16.66 16.66 16.66
3.1.2.ACERO EN BARRAS
Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros
Designación B-500-S
Límite Elástico (N/mm2 500 )
Nivel de Control Previsto Normal
Coeficiente de Minoración 1.15
Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (N/mm2 434.78 )
3.1.3.ACERO EN MALLAZOS
Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros
Designación B-500-T
Límite Elástico (N/mm2 500 )
3.1.4.EJECUCIÓN
Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros
Normal A. Nivel de Control previsto
B. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorables
Permanentes/Variables
1.5/1.6
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 8
3.2.ENSAYOS A REALIZAR
Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los
ensayos pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma Cap. XV,
art. 82 y siguientes.
Aceros estructurales. Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo indicado en el
capítulo 12 del CTE SE-A
3.3.ASIENTOS ADMISIBLES Y LÍMITES DE DEFORMACIÓN
Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la
norma CTE SE, se han verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos. Se ha
verificado tanto el desplome local como el total de acuerdo con lo expuesto en 4.3.3.2 de la citada
norma.
Según el CTE. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados, vigas y forjados,
se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las
inercias equivalentes de acuerdo a lo indicado en la norma.
Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como
las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones habituales
de la práctica constructiva en la edificación convencional. Por tanto, a partir de estos supuestos se
estiman los coeficientes de flecha pertinentes para la determinación de la flecha activa, suma de
las flechas instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad a la construcción de las
tabiquerías.
En los elementos se establecen los siguientes límites:
Flechas relativas para los siguientes elementos
Tipo de flecha Combinación Tabiques frágiles
Tabiques ordinarios
Resto de casos
1.-Integridad de los elementos constructivos (ACTIVA)
Característica
G+Q 1/500 1/400 1/300
2.-Confort de usuarios (INSTANTÁNEA)
Característica de sobrecarga
Q 1/350 1/350 1/350
3.-Apariencia de la obra (TOTAL)
Casi-permanente
G+ψ2
1/300 Q
1/300 1/300
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Desplazamientos horizontales
Local Total
Desplome relativo a la altura entre plantas:
δ
Desplome relativo a la altura total del edificio:
/h<1/250 δ /H<1/500
ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO
4. ACCIONES GRAVITATORIAS
4.1.CARGAS SUPERFICIALES
4.1.1.PESO PROPIO DEL FORJADO
Se ha dispuesto los siguientes tipos de forjados:
Forjados reticulares. La geometría básica a utilizar en cada nivel, así como su peso propio será:
Forjado Tipo Separación entre ejes
(cm)
Espesor básico del nervio (cm)
Canto total: 40 cm
Altura casetón recuperable
Espesor capa compresión
Planta Sótano -2 30+10 84 16 30 10
Planta Sótano -1 30+10 84 16 30 10
Planta Sótano 0 30+10 84 16 30 10
Forjado Tipo Separación entre ejes
(cm)
Espesor básico del nervio (cm)
Canto total: 35 cm
Altura casetón recuperable
Espesor capa compresión
Planta Baja 30+5 84 16 30 5
Planta 1 30+5 84 16 30 5
Planta 2 30+5 84 16 30 5
Cubierta 30+8 84 16 30 5
Forjados de losa maciza. Los cantos de las losas son:
Planta Canto (cm)
Planta Sótano 0(Belluga) 50
Planta Sótano 0 40
Planta Baja 40
El peso propio de las losas se obtiene como el producto de su canto en metros por 2500
kg/m3.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 10
Zonas macizadas. El peso propio de las zonas macizas se obtiene como el producto de su canto
en metros por 2500 kg/m3.
Zonas aligeradas. Las zonas aligeradas de los forjados se han indicado en el apartado de peso
propio.
4.1.2.PAVIMENTOS Y TABIQUERIA
Se ha calculado con las siguientes cargas superficiales distribuidas uniformemente por
todo el forjado, correspondiente a los pavimentos y revestimientos:
Planta Zona Carga en kg/m2
Toda (fratasado y diáfano) Cimentación (Sótano -3) 0
Planta Sótano -2 Toda (fratasado y diáfano) 0
Planta Sótano -1 Toda (fratasado y diáfano) 0
Planta Sótano 0 Toda (fratasado y diáfano) 0
Planta Baja Toda (solería y tabiquería) 200
Planta 1 Toda (solería y tabiquería) 200
Planta 2 Toda (solería y tabiquería) 200
Cubierta Toda (formación de pendientes) 200
Además se han añadido a las anteriores otras cargas superficiales:
En planta Sótano 0:
• 1620 kg/m2 correspondientes a 90 cm de relleno de tierras en la calle inferior.
• 720 kg/m2 correspondientes a 40 cm de relleno de tierras en la rampa entre calles.
En planta Baja:
• 2860 kg/m2 correspondientes a 170 cm de relleno de tierras en la calle superior,
que con los 200 kg/m2 hacen un total de 3060 kg/m2
• 610 kg/m2 correspondientes a 45 cm de relleno de tierras en la calle superior, que
con los 200 kg/m2 hacen un total de 810 kg/m2.
4.1.3.SOBRECARGA DE USO
Se ha calculado con las siguientes cargas superficiales distribuidas uniformemente por
todo el forjado, correspondientes a la sobrecarga de uso.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 11
Planta Zona Carga en kg/m2
Cimentación (Sótano -3) Todo (aparcamiento) 510
Planta Sótano -2 Todo (aparcamiento) 510
Planta Sótano -1 Todo (aparcamiento) 510
Planta Sótano 0 Todo (aparcamiento) 510
Planta Baja Todo (oficinas) 200
Planta 1 Todo (oficinas) 200
Planta 2 Todo (oficinas) 200
Cubierta Todo (acceso mantenimiento) 100
Además se han añadido a las anteriores otras cargas superficiales:
En planta Sótano 0: 1490 kg/m2 correspondientes a la carga de bomberos en la calle
inferior y rampa, que con los 200 kg/m2, que con los 510 kg/m2 hacen un total de 2000 kg/m2.
En planta Baja:
• 1800 kg/m2 correspondientes a la carga de uso de bomberos en la calle superior y
rampa, que con los 200 kg/m2 hacen un total de 2000 kg/m2.
• 310 kg/m2 correspondientes a la carga de uso del salón de actos, que con los 200
kg/m2 hacen un total de 510 kg/m2.
• 100 kg/m2 correspondientes a la carga de uso del archivo, que con los 200 kg/m2
hacen un total de 300 kg/m2.
• 100 kg/m2 correspondientes a la carga de uso de la sala y vestíbulo de espera, que
con los 200 kg/m2 hacen un total de 300 kg/m2.
• 100 kg/m2 correspondientes a la carga de uso del hall, que con los 200 kg/m2
hacen un total de 300 kg/m2.
En planta 1:
• 100 kg/m2 correspondientes a la carga de uso de almacén, que con los 200 kg/m2
hacen un total de 300 kg/m2.
• 100 kg/m2 correspondientes a la carga de uso de la sala y vestíbulo de espera, que
con los 200 kg/m2 hacen un total de 300 kg/m2.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 12
En planta 2: 100 kg/m2 correspondientes a la carga de uso de la sala y vestíbulo de
espera, que con los 200 kg/m2 hacen un total de 300 kg/m2.
4.1.4.SOBRECARGA DE NIEVE
Está incluida en la sobrecarga de uso.
4.2.CARGAS LINEALES
4.2.1.PESO PROPIO DE LAS FACHADAS
Planta Zona Carga en kg/ml
Planta Baja Perímetro de fachada 750
Planta 1 Perímetro de fachada 750
Planta 2 Perímetro de fachada 750
Cubierta Perímetro de fachada 250
5.ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS
De acuerdo a la CTE DB SE-AE, se han tenido en cuenta en el diseño de las juntas de
dilatación, en función de las dimensiones totales del edificio.
6.ACCIONES SÍSMICAS De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSE-02, por el uso y la situación
del edificio, en el término municipal de Almería se consideran las acciones sísmicas.
6.1.CLASIFICACIÓN DE LA CONSTRUCCIÓN Se considera en importancia normal.
6.2.COEFICIENTE DE RIESGO En función del tipo de estructura, construcciones de importancia normal, coeficiente de
riesgo=1.
6.3.ACELERACIÓN BÁSICA De acuerdo al anejo 1 de la norma en el término municipal considerado es:
ab=0.14/g, coeficiente de contribución K = 1
6.4.ACELERACIÓN DE CÁLCULO ac= ab · coeficiente de riesgo · S (coef. amplificador del terreno)= 0.145/g
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 13
6.5.COEFICIENTE DEL TERRENO En función del tipo de terreno, la clasificación corresponde a un tipo= IIa.
Cuyo coeficiente del terreno es C=1.3
6.6.AMORTIGUAMIENTO El amortiguamiento expresado en % respecto del crítico, para el tipo de estructura
considerada y compartimentación será del 4 %.
6.7.FRACCIÓN CUASI-PERMANENTE DE SOBRECARGA En función del uso del edificio, la parte de la sobrecarga a considerar en la masa sísmica
movilizable será de 0.6.
6.8.DUCTILIDAD De acuerdo al tipo de estructura diseñada, la ductilidad considerada es BAJA.
6.9.MÉTODO DE CÁLCULO EMPLEADO El método de cálculo utilizado es el Análisis Modal Espectral, con los espectros de la
norma, y sus consideraciones de cálculo.
7.COMBINACIONES DE ACCIONES CONSIDERADAS
7.1.HORMIGÓN ARMADO
Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen,
y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los
coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo
siguiente:
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-CTE Situaciones no sísmicas
≥
γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1
G Q Q
Situaciones sísmicas
≥ ≥
γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1
G A Q
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 14
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
Carga
permanente (G) 0.80 1.35 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70
Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60
Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
Carga
permanente (G) 1.00 1.00 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30
Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-CTE Situaciones no sísmicas
≥
γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1
G Q Q
Situaciones sísmicas
≥ ≥
γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1
G A Q
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 15
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
Carga
permanente (G) 0.80 1.35 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70
Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60
Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.00 1.00 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30
Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
7.2.ACCIONES CARACTERISTICAS
Tensiones sobre el terreno (para comprobar tensiones en zapatas, vigas y losas de cimentación)
Desplazamientos (para comprobar desplomes)
Situaciones no sísmicas
≥ ≥
γ + γ∑ ∑Gj kj Qi kij 1 i 1
G Q
Situaciones sísmicas
≥ ≥
γ + γ + γ∑ ∑Gj kj A E Qi kij 1 i 1
G A Q
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 16
Situación 1: Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G)
1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00
Viento (Q) 0.00 1.00
Nieve (Q) 0.00 1.00
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00
Viento (Q) 0.00 0.00
Nieve (Q) 0.00 1.00
Sismo (A) -1.00 1.00
8. SOLUCION DE REFUERZO A REALIZAR EN PILARES
Una vez encajada en geometría la estructura, y cumplidas las normas de aplicación con
el recrecido de pilares adecuado, se obtienen las cuantías de acero necesarias en pilares y se
comparan con las cuantías existentes para determinar la necesidad de armaduras de refuerzo.
El refuerzo con hormigón tiene la ventaja de que éste trabaja unido al pilar original por la
adherencia que existe entre los dos hormigones motivada por el efecto zuncho que produce la
retracción del nuevo hormigón. Esta adherencia hace que las cargas se transmitan no sólo
axialmente sino también por fricción entre los dos hormigones.
A fin de mejorar la adherencia entre los dos hormigones y el trabajo conjunto de los
mismos se recurre a realizar una preparación previa de las superficies del pilar existente
eliminando la capa superficial de lechada y el polvo. A veces se recurre también a realizar un
cajeado alternado en el hormigón para lograr un mayor engranaje entre los dos hormigones. Lo
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 17
normal es eliminar el hormigón en una profundidad de unos 3 cm y en tramos de 30 a 40 cm de
altura dejando entre ellos tramos de igual altura sin descarnar, de esta forma se crean unos
entrantes y salientes, a modo de llaves, que contribuyen muy eficazmente a absorber el cortante
que pueda existir entre el pilar a reforzar y el refuerzo. Los últimos 20 a 30 cm superiores se
descarnan de igual forma colocando un zuncho de redondos en esta zona a fin de que las cargas
transmitidas por los pisos superiores se canalicen mejor al refuerzo.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 18
Estos refuerzos deben realizarse en toda la longitud del pilar afectado y las barras de acero
deben anclarse tanto en el hormigón de las placas superiores e inferiores de pisos como en la
cimentación. En la siguiente figura se aprecia la longitud de anclaje recomendada viéndose en el
gráfico la fuerza de arrancamiento precisa según dicha longitud de anclaje.
Si el pilar afectado no es de arranque de la estructura hay que darle continuidad al refuerzo
extendiendo el recrecido a los pilares de plantas inferiores.
Cuando el refuerzo es externo a al pilar es aconsejable colocar las nuevas barras
separadas de las internas o existentes por intermedio de horquillas que actúan como conectores
transmitiendo la carga de la parte externa a la interna o viceversa. Las horquillas suelen ser de 10
mm de diámetro. El espesor del recrecido será de 5 cm si se emplea una capa de barras de
refuerzo o de 10 a cm si se emplean dos capas. A fin de facilitar la colocación del hormigón es
conveniente emplear superfluidificante que permita conseguir un asiento en cono de Abrams
superior a 15 cm sin tener que aumentar la relación agua/cemento.
Otra técnica que puede utilizarse, aunque en la mayor parte de los casos no es necesario,
consiste en dar una película de resina epoxi de unión de hormigones; en este caso, hay que elegir
una formulación de suficiente tiempo abierto de aplicación para que de tiempo a colocar las
armaduras, encofrados y hormigonar, y estando la formulación aplicada mordiente en el momento
de colocar el nuevo hormigón.
En nuestro caso, el refuerzo no es necesario en todo el contorno del pilar sino sólo en
algunas de sus caras. Esto suele ocurrir, por ejemplo, cuando ha habido un error en el replanteo
de pilares de una planta con respecto a otra inmediata a ella. En este caso los pilares de una
misma vertical no quedan alineados creándose esfuerzos indeseables en las losas, o en las vigas,
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 19
que pueden llegar a dañarlas. A fin de eliminar este defecto puede hacerse un recrecido del pilar
desplazándolo en una o dos de sus caras.
La forma de realizar este tipo de refuerzo varía ligeramente de los anteriores pues, al no
quedar todo el refuerzo envolviendo a todo el pilar fallaría la unión de los dos hormigones al entrar
en carga el conjunto núcleo-refuerzo. En este caso y dado que la retracción del hormigón no actúa
como en los anteriores en los que el refuerzo se extiende a las cuatro caras, es recomendable
emplear una resina epoxi para la unión entre hormigones.
En los recrecidos con hormigón el nuevo que se coloca debe tener como mínimo una
resistencia característica mínima de 25 N/mm2
Antes de colocar el nuevo hormigón y salvo que se empleen adhesivos es necesario
saturar con agua al hormigón existente al menos durante seis horas.
.
Una vez realizado el refuerzo debe curarse el hormigón puesto en obra al menos durante
diez días. El curado es conveniente realizarlo con agua y en el caso necesario en que éste no
pueda realizarse se empleará un producto filmógeno de curado.
La ejecución del refuerzo es fácil de realizar hormigonándose de abajo hacia arriba y por
tramos de 0.5 a 1.0 m de acuerdo con la facilidad de puesta en obra del hormigón; sin embargo, la
parte más complicada de efectuar es la del tramo comprendido entre el último hormigonado y la
losa o forjado superior que suele ser de unos 25 a 30 cm. Este espacio puede llenarse y
compactarse a través de un orificio realizado en la losa o forjado siempre que esta perforación no
perjudique la capacidad a cortante de la losa ya que si así fuera, habrá que subir el hormigón del
recrecido hasta la máxima altura posible y el pequeño tramo que queda rellenarlo con un mortero
u hormigón seco y a ser posible de expansión controlada, siendo muy adecuados en este caso los
morteros secos preparados tipo "dry pack".
El refuerzo debe entenderse a los pilare situados debajo del afectado y las barras de
armado deben, a ser posible, atravesar la losa para que tengan continuidad en toda la altura del
refuerzo, aunque, a veces, para no debilitar a ésta se recurre a hacer orificios no pasantes se
suficiente longitud y anclar en ellos las barras.
Cuando el espesor de los recrecidos es inferior a los 10 cm se emplea con ventaja el
hormigón con tamaño máximo del árido de 12 mm y con el que se logran espesores de hasta 5 cm
como mínimo.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 20
9.CONCLUSIONES.
Calculada la estructura según geometrías y cargas descritas anteriormente, podemos
concluir que la estructura detallada en planos, con arreglo al Proyecto Modificado de
Construcción del Aparcamiento Público Subterráneo en Plaza Marín (Almería), aprobado con
fecha 13 de Junio de 2012, soporta la futura construcción.
Los planos de Cimentación, Forjado Sótano -2, Forjado Sótano -1 y Forjado Sótano 0, no
varían con respecto al Proyecto modificado aprobado, (los comprendidos entre el plano 8.-01
CIMENTACION REPLANTEO Y ACOTADO, hasta el 11.-07 FORJADO SOTANO 0
DESPIECE DE VIGAS)
Para que conste y surta efecto donde proceda, se firma la presente justificación de cálculo
de estructura, en Vícar a 15 de MARZO de 2013, el Ingeniero Industrial:
D. Manuel López Romero.
Colegiado nº 875
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 21
10.ANEXO DE CÁLCULO.
JUSTIFICACION CALCULO DE ESTRUCTURA APARCAMIENTO PLAZA MARINPARA FUTURA CONSTRUCCION EDIF. OFICINAS 22
11.PLANOS.
ÍNDICE
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA .................................................. 2
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA ................................................................... 2
3.- NORMAS CONSIDERADAS........................................................................................ 2
4.- ACCIONES CONSIDERADAS...................................................................................... 24.1.- Gravitatorias.................................................................................................. 24.2.- Viento............................................................................................................ 24.3.- Sismo ............................................................................................................ 34.4.- Hipótesis de carga.......................................................................................... 44.5.- Empujes en muros.......................................................................................... 44.6.- Listado de cargas............................................................................................ 5
5.- ESTADOS LÍMITE..................................................................................................... 9
6.- SITUACIONES DE PROYECTO.................................................................................... 9
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad ( γ) y coeficientes de combinación ( ψ ) ....
106.2.- Combinaciones............................................................................................... 12
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS ......................................................... 15
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS ....................................... 15
8.1.- Pilares............................................................................................................ 15
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEOPARA CADA PLANTA.................................................................................................
17
10.- LISTADO DE PAÑOS................................................................................................. 19
11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN ................................................................... 19
12.- MATERIALES UTILIZADOS........................................................................................ 19
12.1.- Hormigones.................................................................................................... 1912.2.- Aceros por elemento y posición ...................................................................... 19
12.2.1.- Aceros en barras...................................................................................... 20
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIAVersión: 2010Número de licencia: 95509
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURAProyecto: Aparcamiento de Plaza Marin Clave: 2578 06 FEB 2013
3.- NORMAS CONSIDERADASHormigón: EHE-08Aceros conformados: CTE DB-SE AAceros laminados y armados: CTE DB-SE A
4.- ACCIONES CONSIDERADAS4.1.- Gravitatorias
Planta S.C.U(t/m²)
Cargas muertas(t/m²)
CUBIERTA 0.10 0.20PLANTA 2 0.20 0.20PLANTA 1 0.20 0.20BAJA 0.20 0.20SOTANO 0 0.51 0.00SOTANO -1 0.51 0.00SOTANO -2 0.51 0.00CIMENTACION 0.51 0.00
4.2.- VientoCTE DB SE-AECódigo Técnico de la Edificación.Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
Zona eólica: AGrado de aspereza: IV. Zona urbana, industrial o forestal
La acción del viento se calcula a partir de la presión estática q e que actúa en la dirección perpendicular ala superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criteriosdel Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica ygrado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado:
qe = qb · ce · cp
Donde:
qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.
ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, enfunción del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado.
cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función dela esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento.
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Viento X Viento Yqb
(t/m²) esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
0.04 0.41 0.70 -0.36 0.31 0.70 -0.32
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y(m)
Ancho de banda X(m)
CUBIERTA 38.00 25.00PLANTA 1 y PLANTA 2 38.00 30.00SOTANO -2, SOTANO -1, SOTANO 0 yBAJA 0.00 0.00
No se realiza análisis de los efectos de 2º ordenCoeficientes de Cargas +X: 1.00 -X:1.00 +Y: 1.00 -Y:1.00
Cargas de viento
Planta Viento X(t)
Viento Y(t)
CUBIERTA 6.491 4.115PLANTA 2 11.112 8.453PLANTA 1 9.132 6.947BAJA 0.000 0.000SOTANO 0 0.000 0.000SOTANO -1 0.000 0.000SOTANO -2 0.000 0.000
Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas deviento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensiónmáxima del edificio.
4.3.- Sismo Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 No se realiza análisis de los efectos de 2º ordenAcción sísmica según XAcción sísmica según Y Provincia:ALMERIA Término:ALMERIAClasificación de la construcción: Construcciones de importancia normalAceleración sísmica básica (a b): 0.140 g, (siendo 'g' la aceleración de la gravedad)Coeficiente de contribución (K): 1.00Coeficiente adimensional de riesgo ( ρ): 1Coeficiente según el tipo de terreno (C): 1.30Coeficiente de amplificación del terreno (S): 1.035Aceleración sísmica de cálculo (a c = S x ρ x ab): 0.145 gMétodo de cálculo adoptado: Análisis modal espectralAmortiguamiento: 4% (respecto del amortiguamiento crítico)
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Fracción de la sobrecarga a considerar: 0.60Número de modos: 6Coeficiente de comportamiento por ductilidad: 2 (Ductilidad baja)Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
4.4.- Hipótesis de cargaAutomáticas Carga permanente
Sobrecarga de usoSismo XSismo YViento +X exc.+Viento +X exc.-Viento -X exc.+Viento -X exc.-Viento +Y exc.+Viento +Y exc.-Viento -Y exc.+Viento -Y exc.-
4.5.- Empujes en muros
Empuje de DefectoUna situación de relleno
Carga:Carga permanenteCon relleno: Cota 0.00 m
Ángulo de talud 0.00 GradosDensidad aparente 1.80 t/m³Densidad sumergida 1.10 t/m³Ángulo rozamiento interno 30.00 GradosEvacuación por drenaje 100.00 %
Empuje de Defecto 2Una situación de relleno
Carga:Carga permanenteCon relleno: Cota -5.35 m
Ángulo de talud 0.00 GradosDensidad aparente 1.80 t/m³Densidad sumergida 1.10 t/m³Ángulo rozamiento interno 30.00 GradosEvacuación por drenaje 100.00 %
Empuje de Defecto 3Una situación de relleno
Carga:Carga permanenteCon relleno: Cota 1.50 m
Ángulo de talud 0.00 GradosDensidad aparente 1.80 t/m³Densidad sumergida 1.10 t/m³Ángulo rozamiento interno 30.00 GradosEvacuación por drenaje 100.00 %
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Empuje de Defecto 4Una situación de relleno
Carga:Carga permanenteCon relleno: Cota -2.25 m
Ángulo de talud 0.00 GradosDensidad aparente 1.80 t/m³Densidad sumergida 1.10 t/m³Ángulo rozamiento interno 30.00 GradosEvacuación por drenaje 100.00 %
4.6.- Listado de cargasCargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m2)
Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas1 Carga permanente Lineal 2.00 ( 40.64, 4.59) ( 40.64, 1.17)
Carga permanente Lineal 2.00 ( 20.44, 29.46) ( 24.86, 29.51)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.92, 24.50) ( 31.42, 24.36)Carga permanente Lineal 3.00 ( 24.83, 32.86) ( 31.47, 32.86)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.97, 16.77) ( 31.46, 16.83)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.88, 11.77) ( 31.56, 11.82)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.58, 32.94) ( 22.55, 32.86)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.56, 32.95) ( 22.45, 30.87)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.48, 30.89) ( 25.02, 30.86)Carga permanente Lineal 0.25 ( 25.00, 32.77) ( 25.09, 24.56)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.42, 32.80) ( 31.48, 24.37)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.42, 29.55) ( 20.59, 24.51)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.56, 24.46) ( 24.84, 24.49)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.83, 24.39) ( 24.85, 11.87)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.57, 24.28) ( 31.43, 11.95)Carga permanente Lineal 0.25 ( 40.71, 4.62) ( 46.66, 4.62)Carga permanente Lineal 0.25 ( 46.67, 4.60) ( 46.71, 1.15)Carga permanente Lineal 0.25 ( 36.52, 1.16) ( 36.50, 3.20)Carga permanente Lineal 0.25 ( 36.54, 3.22) ( 39.39, 3.22)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.35, 3.22) ( 39.33, 1.25)Carga permanente Lineal 3.00 ( 31.58, 28.68) ( 24.87, 28.65)
2 Carga permanente Lineal 5.00 ( 25.10, 16.80) ( 31.60, 16.83)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.90, 24.49) ( 31.34, 24.29)Carga permanente Lineal 3.00 ( 24.90, 32.89) ( 31.45, 32.89)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.81, 11.83) ( 31.46, 11.80)Carga permanente Lineal 2.00 ( 20.46, 29.51) ( 24.95, 29.49)Carga permanente Lineal 2.00 ( 40.68, 4.63) ( 40.78, 1.17)Carga permanente Lineal 0.25 ( 46.58, 1.21) ( 46.64, 4.62)Carga permanente Lineal 0.25 ( 46.64, 4.62) ( 40.76, 4.56)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.33, 1.19) ( 39.33, 3.21)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.33, 3.21) ( 36.58, 3.23)Carga permanente Lineal 0.25 ( 36.58, 3.23) ( 36.50, 1.21)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.98, 32.95) ( 22.44, 33.02)
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Grupo Hipótesis Tipo Valor CoordenadasCarga permanente Lineal 0.25 ( 22.51, 33.06) ( 22.54, 30.90)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.53, 30.87) ( 24.98, 30.82)Carga permanente Lineal 0.25 ( 25.01, 32.86) ( 25.04, 24.50)Carga permanente Lineal 0.25 ( 25.04, 24.50) ( 20.63, 24.43)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.50, 24.41) ( 20.50, 29.46)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.51, 32.83) ( 31.67, 11.78)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.67, 11.95) ( 24.94, 24.34)Carga permanente Lineal 3.00 ( 24.90, 28.61) ( 31.37, 28.58)
3 Carga permanente Lineal 3.00 ( 25.15, 30.37) ( 31.52, 30.35)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.97, 24.42) ( 31.36, 24.32)Carga permanente Lineal 5.00 ( 25.04, 16.81) ( 31.42, 16.81)Carga permanente Lineal 5.00 ( 24.86, 11.87) ( 31.65, 11.87)Carga permanente Lineal 2.00 ( 20.41, 29.54) ( 24.91, 29.49)Carga permanente Lineal 2.00 ( 40.74, 4.54) ( 40.74, 1.30)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.37, 30.35) ( 31.47, 11.91)Carga permanente Lineal 0.25 ( 25.06, 32.90) ( 25.05, 24.54)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.53, 29.47) ( 20.53, 24.34)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.62, 24.48) ( 25.04, 24.40)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.87, 24.43) ( 24.86, 11.84)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.90, 32.86) ( 22.44, 32.85)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.51, 32.99) ( 22.47, 30.85)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.47, 30.80) ( 24.95, 30.82)Carga permanente Lineal 0.25 ( 47.34, 1.16) ( 46.85, 4.63)Carga permanente Lineal 0.25 ( 46.85, 4.63) ( 40.72, 4.62)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.30, 1.19) ( 39.34, 3.18)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.34, 3.23) ( 36.61, 3.23)Carga permanente Lineal 0.25 ( 36.61, 3.23) ( 36.63, 1.32)Carga permanente Lineal 3.00 ( 24.93, 28.63) ( 31.33, 28.63)Carga permanente Superficial 0.72 ( 36.88, 43.60) ( 54.05, 43.60)
( 53.57, 39.36) ( 36.88, 39.36)Carga permanente Superficial 1.62 ( 52.51, 0.99) ( 57.17, 1.09)
( 60.08, 39.36) ( 53.51, 39.26)( 55.72, 32.70)
Carga permanente Superficial 1.62 ( 54.04, 43.54) ( 60.29, 43.60)( 60.05, 39.35) ( 53.56, 39.35)
Sobrecarga de uso Superficial 1.49 ( 36.91, 43.61) ( 60.42, 43.65)( 60.04, 39.36) ( 36.83, 39.29)
Sobrecarga de uso Superficial 1.49 ( 52.67, 1.04) ( 57.14, 1.11)( 59.85, 39.12) ( 53.48, 39.19)( 55.99, 32.35)
4 Carga permanente Lineal 2.00 ( 23.27, 29.44) ( 24.74, 29.47)Carga permanente Lineal 0.25 ( 25.03, 30.82) ( 25.03, 32.91)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.53, 32.93) ( 22.49, 30.84)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.58, 30.82) ( 25.02, 30.86)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.81, 29.32) ( 20.77, 24.51)Carga permanente Lineal 0.75 ( 15.53, 39.55) ( 23.51, 1.10)Carga permanente Lineal 0.75 ( 46.79, 1.12) ( 46.83, 39.59)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.47, 32.94) ( 24.83, 32.91)
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Grupo Hipótesis Tipo Valor CoordenadasCarga permanente Lineal 0.25 ( 20.36, 24.47) ( 24.85, 24.47)Carga permanente Lineal 0.75 ( 46.80, 1.04) ( 23.37, 1.06)Carga permanente Lineal 0.75 ( 24.93, 29.51) ( 24.93, 24.41)Carga permanente Lineal 2.00 ( 20.89, 29.45) ( 22.48, 29.46)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.53, 29.46) ( 23.25, 29.46)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.65, 24.40) ( 34.29, 24.42)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.29, 24.42) ( 34.29, 22.43)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.29, 22.43) ( 31.50, 22.41)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.50, 22.41) ( 31.54, 24.31)Carga permanente Lineal 0.25 ( 33.54, 24.39) ( 33.56, 22.41)Carga permanente Lineal 0.25 ( 35.62, 24.43) ( 39.13, 24.47)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.15, 24.47) ( 39.22, 16.75)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.21, 16.76) ( 31.47, 16.84)Carga permanente Lineal 0.25 ( 35.55, 16.78) ( 35.60, 24.40)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.50, 16.84) ( 31.48, 21.07)Carga permanente Lineal 0.25 ( 33.18, 21.04) ( 34.18, 21.04)Carga permanente Lineal 2.00 ( 31.50, 21.05) ( 33.10, 21.06)Carga permanente Lineal 2.00 ( 34.21, 21.04) ( 35.50, 21.06)Carga permanente Superficial 2.86 ( 1.47, 43.56) ( 5.99, 43.54)
( 14.95, 1.35) ( 10.96, 1.15)Carga permanente Superficial 0.61 ( 29.28, 43.60) ( 5.92, 43.54)
( 15.21, 1.17) ( 23.40, 1.14)( 15.59, 39.66) ( 29.34, 39.59)
Sobrecarga de uso Superficial 1.70 ( 2.29, 39.35) ( 15.35, 39.31)( 23.08, 1.10) ( 11.00, 1.23)
Sobrecarga de uso Superficial 1.70 ( 1.40, 43.54) ( 36.89, 43.63)( 36.82, 39.49) ( 2.24, 39.48)
Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 15.68, 39.52) ( 38.95, 39.53)( 38.96, 27.26) ( 31.74, 27.26)( 31.75, 26.03) ( 25.10, 26.07)( 25.07, 33.07) ( 16.92, 33.03)
Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 18.76, 24.43) ( 26.70, 24.30)( 26.65, 16.96) ( 20.09, 16.86)
Sobrecarga de uso Superficial 0.31 ( 20.15, 16.75) ( 31.37, 16.82)( 31.38, 1.09) ( 23.29, 1.12)
Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 34.31, 24.47) ( 34.33, 22.40)( 31.51, 22.44) ( 31.48, 21.18)( 35.51, 21.10) ( 35.52, 24.43)
Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 25.07, 26.04) ( 31.80, 26.04)( 31.80, 27.25) ( 43.09, 27.25)( 43.11, 24.20) ( 46.83, 24.33)( 46.84, 16.86) ( 39.31, 16.84)( 39.23, 24.47) ( 24.95, 24.43)
5 Carga permanente Lineal 2.00 ( 20.89, 30.20) ( 22.36, 30.16)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.81, 24.54) ( 24.88, 30.14)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.76, 24.56) ( 24.79, 24.51)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.85, 30.16) ( 20.82, 24.63)Carga permanente Lineal 0.75 ( 15.54, 39.68) ( 46.85, 39.67)Carga permanente Lineal 0.75 ( 46.84, 39.63) ( 46.82, 0.86)Carga permanente Lineal 0.75 ( 46.81, 0.87) ( 23.34, 0.91)
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Grupo Hipótesis Tipo Valor CoordenadasCarga permanente Lineal 0.75 ( 23.32, 0.91) ( 15.48, 39.63)Carga permanente Lineal 0.25 ( 35.57, 24.41) ( 39.26, 24.46)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.26, 24.46) ( 39.19, 16.86)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.19, 16.86) ( 31.49, 16.90)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.49, 16.90) ( 31.53, 21.01)Carga permanente Lineal 0.25 ( 33.17, 21.01) ( 34.20, 21.03)Carga permanente Lineal 0.25 ( 35.61, 16.86) ( 35.60, 24.40)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.26, 24.38) ( 34.24, 22.43)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.24, 22.43) ( 31.51, 22.44)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.51, 22.44) ( 31.57, 24.47)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.56, 24.47) ( 34.25, 24.46)Carga permanente Lineal 0.25 ( 33.55, 24.43) ( 33.53, 22.42)Carga permanente Lineal 2.00 ( 31.46, 21.07) ( 33.13, 21.06)Carga permanente Lineal 2.00 ( 34.17, 21.07) ( 35.45, 21.07)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.89, 25.73) ( 24.76, 25.70)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.34, 30.17) ( 23.32, 30.18)Carga permanente Lineal 2.00 ( 23.31, 30.16) ( 24.83, 30.17)Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 18.68, 24.45) ( 25.07, 24.40)
( 25.03, 16.85) ( 20.11, 16.78)Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 31.48, 22.39) ( 34.29, 22.40)
( 34.31, 24.38) ( 35.51, 24.38)( 35.49, 21.08) ( 31.52, 21.05)
Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 31.70, 27.11) ( 42.03, 27.14)( 42.01, 24.28) ( 46.80, 24.38)( 46.82, 16.86) ( 39.44, 16.72)( 39.26, 24.55) ( 31.70, 24.54)
6 Carga permanente Lineal 2.00 ( 20.99, 29.93) ( 22.48, 29.93)Carga permanente Lineal 0.25 ( 25.02, 24.45) ( 24.99, 29.99)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.97, 24.50) ( 25.01, 24.52)Carga permanente Lineal 0.25 ( 22.56, 29.91) ( 25.03, 29.91)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.98, 29.81) ( 21.00, 24.47)Carga permanente Lineal 0.75 ( 39.88, 39.60) ( 39.91, 0.88)Carga permanente Lineal 0.75 ( 39.85, 0.89) ( 23.32, 0.90)Carga permanente Lineal 0.75 ( 23.34, 0.89) ( 15.48, 39.63)Carga permanente Lineal 0.75 ( 15.52, 39.69) ( 39.82, 39.64)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.86, 39.64) ( 46.83, 39.65)Carga permanente Lineal 0.25 ( 46.83, 39.65) ( 46.81, 0.92)Carga permanente Lineal 0.25 ( 46.80, 0.88) ( 39.89, 0.89)Carga permanente Lineal 0.25 ( 21.00, 25.73) ( 25.01, 25.71)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.24, 24.33) ( 39.24, 16.86)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.17, 24.42) ( 35.59, 24.38)Carga permanente Lineal 0.25 ( 35.59, 24.38) ( 35.58, 16.81)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.61, 16.91) ( 39.26, 16.89)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.17, 21.09) ( 31.49, 21.10)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.50, 24.40) ( 34.31, 24.42)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.31, 24.42) ( 34.32, 22.38)Carga permanente Lineal 0.25 ( 34.32, 22.37) ( 31.45, 22.41)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.43, 22.41) ( 31.45, 24.32)
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Grupo Hipótesis Tipo Valor CoordenadasCarga permanente Lineal 0.25 ( 33.56, 24.40) ( 33.57, 22.41)Carga permanente Lineal 2.00 ( 34.16, 21.07) ( 35.53, 21.08)Carga permanente Lineal 0.25 ( 31.52, 21.09) ( 31.50, 16.82)Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 31.28, 16.91) ( 25.08, 16.92)
( 25.13, 27.16) ( 25.13, 27.14)( 39.85, 27.18) ( 39.83, 24.41)( 31.29, 24.46)
Sobrecarga de uso Superficial 0.10 ( 31.44, 22.40) ( 34.26, 22.40)( 34.27, 24.39) ( 35.50, 24.42)( 35.51, 21.09) ( 31.45, 21.15)
7 Carga permanente Lineal 0.25 ( 15.59, 39.59) ( 39.48, 39.61)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.48, 39.61) ( 39.59, 1.10)Carga permanente Lineal 0.25 ( 39.59, 1.10) ( 23.35, 1.07)Carga permanente Lineal 0.25 ( 23.35, 1.12) ( 15.57, 39.68)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.86, 25.75) ( 20.89, 24.49)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.87, 25.73) ( 24.88, 25.75)Carga permanente Lineal 0.25 ( 24.87, 25.76) ( 24.85, 24.51)Carga permanente Lineal 0.25 ( 20.89, 24.57) ( 24.72, 24.52)
5.- ESTADOS LÍMITEE.L.U. de rotura. HormigónE.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
CTECategoría de uso: E. Zonas de tráfico y aparcamiento para vehículos ligerosCota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Tensiones sobre el terrenoDesplazamientos
Acciones características
6.- SITUACIONES DE PROYECTOPara las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con lossiguientes criterios:
- Situaciones persistentes o transitorias- Con coeficientes de combinación
-
- Sin coeficientes de combinación
-
- Situaciones sísmicas- Con coeficientes de combinación
-
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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- Sin coeficientes de combinación
-
- Donde:
Gk Acción permanenteQk Acción variableAE Acción sísmicaγG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentesγQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principalγQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamientoγAE Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmicaψ p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principalψ a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08
Persistente o transitoriaCoeficientes parciales de seguridad (
γ) Coeficientes de combinación ( ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψ p) Acompañamiento (ψ a)Carga permanente (G) 1.000 1.350 - -Sobrecarga (Q) 0.000 1.500 1.000 0.700Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600
SísmicaCoeficientes parciales de seguridad (
γ) Coeficientes de combinación ( ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψ p) Acompañamiento (ψ a)Carga permanente (G) 1.000 1.000 - -Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 0.600 0.600Viento (Q) 0.000 1.000 0.000 0.000Sismo (E) -1.000 1.000 1.000 0.300(1)
Notas:(1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de losresultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C
Persistente o transitoriaCoeficientes parciales de seguridad (
γ) Coeficientes de combinación ( ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψ p) Acompañamiento (ψ a)Carga permanente (G) 1.000 1.600 - -Sobrecarga (Q) 0.000 1.600 1.000 0.700
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Persistente o transitoriaCoeficientes parciales de seguridad (
γ) Coeficientes de combinación ( ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψ p) Acompañamiento (ψ a)Viento (Q) 0.000 1.600 1.000 0.600
SísmicaCoeficientes parciales de seguridad (
γ) Coeficientes de combinación ( ψ)
Favorable Desfavorable Principal (ψ p) Acompañamiento (ψ a)Carga permanente (G) 1.000 1.000 - -Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 0.600 0.600Viento (Q) 0.000 1.000 0.000 0.000Sismo (E) -1.000 1.000 1.000 0.300(1)
Notas:(1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de losresultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
Tensiones sobre el terreno
Acciones variables sin sismoCoeficientes parciales de seguridad ( γ)
Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 1.000 1.000Sobrecarga (Q) 0.000 1.000Viento (Q) 0.000 1.000
SísmicaCoeficientes parciales de seguridad ( γ)
Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 1.000 1.000Sobrecarga (Q) 0.000 1.000Viento (Q) 0.000 0.000Sismo (E) -1.000 1.000
Desplazamientos
Acciones variables sin sismoCoeficientes parciales de seguridad ( γ)
Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 1.000 1.000Sobrecarga (Q) 0.000 1.000Viento (Q) 0.000 1.000
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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SísmicaCoeficientes parciales de seguridad ( γ)
Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 1.000 1.000Sobrecarga (Q) 0.000 1.000Viento (Q) 0.000 0.000Sismo (E) -1.000 1.000
6.2.- CombinacionesNombres de las hipótesis
G Carga permanenteQ Sobrecarga de usoV(+X exc.+) Viento +X exc.+V(+X exc.-) Viento +X exc.-V(-X exc.+) Viento -X exc.+V(-X exc.-) Viento -X exc.-V(+Y exc.+) Viento +Y exc.+V(+Y exc.-) Viento +Y exc.-V(-Y exc.+) Viento -Y exc.+V(-Y exc.-) Viento -Y exc.-SX Sismo XSY Sismo Y
E.L.U. de rotura. Hormigón
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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Comb. G Q V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY1 1.0002 1.3503 1.000 1.5004 1.350 1.5005 1.000 1.5006 1.350 1.5007 1.000 1.050 1.5008 1.350 1.050 1.5009 1.000 1.500 0.90010 1.350 1.500 0.90011 1.000 1.50012 1.350 1.50013 1.000 1.050 1.50014 1.350 1.050 1.50015 1.000 1.500 0.90016 1.350 1.500 0.90017 1.000 1.50018 1.350 1.50019 1.000 1.050 1.50020 1.350 1.050 1.50021 1.000 1.500 0.90022 1.350 1.500 0.90023 1.000 1.50024 1.350 1.50025 1.000 1.050 1.50026 1.350 1.050 1.50027 1.000 1.500 0.90028 1.350 1.500 0.90029 1.000 1.50030 1.350 1.50031 1.000 1.050 1.50032 1.350 1.050 1.50033 1.000 1.500 0.90034 1.350 1.500 0.90035 1.000 1.50036 1.350 1.50037 1.000 1.050 1.50038 1.350 1.050 1.50039 1.000 1.500 0.90040 1.350 1.500 0.90041 1.000 1.50042 1.350 1.50043 1.000 1.050 1.50044 1.350 1.050 1.50045 1.000 1.500 0.90046 1.350 1.500 0.90047 1.000 1.50048 1.350 1.50049 1.000 1.050 1.50050 1.350 1.050 1.50051 1.000 1.500 0.90052 1.350 1.500 0.90053 1.000 -0.300 -1.00054 1.000 0.600 -0.300 -1.00055 1.000 0.300 -1.00056 1.000 0.600 0.300 -1.00057 1.000 -0.300 1.00058 1.000 0.600 -0.300 1.00059 1.000 0.300 1.00060 1.000 0.600 0.300 1.00061 1.000 -1.000 -0.30062 1.000 0.600 -1.000 -0.30063 1.000 1.000 -0.30064 1.000 0.600 1.000 -0.30065 1.000 -1.000 0.30066 1.000 0.600 -1.000 0.30067 1.000 1.000 0.30068 1.000 0.600 1.000 0.300
Listado de datos de la obraAparcamiento de Plaza Marin Fecha: 16/02/13
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E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
Comb. G Q V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY1 1.0002 1.6003 1.000 1.6004 1.600 1.6005 1.000 1.6006 1.600 1.6007 1.000 1.120 1.6008 1.600 1.120 1.6009 1.000 1.600 0.96010 1.600 1.600 0.96011 1.000 1.60012 1.600 1.60013 1.000 1.120 1.60014 1.600 1.120 1.60015 1.000 1.600 0.96016 1.600 1.600 0.96017 1.000 1.60018 1.600 1.60019 1.000 1.120 1.60020 1.600 1.120 1.60021 1.000 1.600 0.96022 1.600 1.600 0.96023 1.000 1.60024 1.600 1.60025 1.000 1.120 1.60026 1.600 1.120 1.60027 1.000 1.600 0.96028 1.600 1.600 0.96029 1.000 1.60030 1.600 1.60031 1.000 1.120 1.60032 1.600 1.120 1.60033 1.000 1.600 0.96034 1.600 1.600 0.96035 1.000 1.60036 1.600 1.60037 1.000 1.120 1.60038 1.600 1.120 1.60039 1.000 1.600 0.96040 1.600 1.600 0.96041 1.000 1.60042 1.600 1.60043 1.000 1.120 1.60044 1.600 1.120 1.60045 1.000 1.600 0.96046 1.600 1.600 0.96047 1.000 1.60048 1.600 1.60049 1.000 1.120 1.60050 1.600 1.120 1.60051 1.000 1.600 0.96052 1.600 1.600 0.96053 1.000 -0.300 -1.00054 1.000 0.600 -0.300 -1.00055 1.000 0.300 -1.00056 1.000 0.600 0.300 -1.00057 1.000 -0.300 1.00058 1.000 0.600 -0.300 1.00059 1.000 0.300 1.00060 1.000 0.600 0.300 1.00061 1.000 -1.000 -0.30062 1.000 0.600 -1.000 -0.30063 1.000 1.000 -0.30064 1.000 0.600 1.000 -0.30065 1.000 -1.000 0.30066 1.000 0.600 -1.000 0.30067 1.000 1.000 0.30068 1.000 0.600 1.000 0.300
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Tensiones sobre el terrenoDesplazamientos
Comb. G Q V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY1 1.0002 1.000 1.0003 1.000 1.0004 1.000 1.000 1.0005 1.000 1.0006 1.000 1.000 1.0007 1.000 1.0008 1.000 1.000 1.0009 1.000 1.00010 1.000 1.000 1.00011 1.000 1.00012 1.000 1.000 1.00013 1.000 1.00014 1.000 1.000 1.00015 1.000 1.00016 1.000 1.000 1.00017 1.000 1.00018 1.000 1.000 1.00019 1.000 -1.00020 1.000 1.000 -1.00021 1.000 1.00022 1.000 1.000 1.00023 1.000 -1.00024 1.000 1.000 -1.00025 1.000 1.00026 1.000 1.000 1.000
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTASGrupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota
7 CUBIERTA 7 CUBIERTA 3.95 11.856 PLANTA 2 6 PLANTA 2 3.95 7.905 PLANTA 1 5 PLANTA 1 3.95 3.954 BAJA 4 BAJA 5.35 0.003 SOTANO 0 3 SOTANO 0 3.15 -5.352 SOTANO -1 2 SOTANO -1 3.15 -8.501 SOTANO -2 1 SOTANO -2 3.15 -11.650 CIMENTACION -14.80
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS8.1.- PilaresGI: grupo inicialGF: grupo finalAng: ángulo del pilar en grados sexagesimales
Datos de los pilaresReferencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijoP1 ( 16.41, 5.45) 0-4 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP2 ( 23.91, 5.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP3 ( 31.41, 5.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP4 ( 39.30, 5.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP5 ( 46.76, 5.45) 0-6 Sin vinculación exterior 0.0 Centro
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Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijoP6 ( 53.28, 6.04) 0-3 Sin vinculación exterior -4.0 CentroP7 ( 13.46, 11.26) 0-4 Sin vinculación exterior 13.0 Mitad derechaP8 ( 21.24, 11.80) 0-4 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad derechaP9 ( 25.13, 11.80) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad derechaP10 ( 31.13, 11.80) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad izquierdaP11 ( 39.39, 11.80) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP12 ( 45.74, 11.80) 0-6 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP13 ( 53.56, 9.91) 0-3 Sin vinculación exterior -4.0 CentroP14 ( 11.50, 18.51) 0-4 Sin vinculación exterior 13.0 CentroP15 ( 20.14, 16.80) 0-4 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad derechaP16 ( 25.13, 16.80) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad derechaP17 ( 31.13, 16.81) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad izquierdaP18 ( 39.39, 16.81) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP19 ( 44.92, 16.80) 0-6 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP20 ( 54.09, 17.39) 0-3 Sin vinculación exterior -4.0 CentroP21 ( 9.85, 25.82) 0-4 Sin vinculación exterior 13.0 CentroP22 ( 19.16, 24.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP23 ( 25.13, 24.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad derechaP24 ( 31.13, 24.30) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad izquierdaP25 ( 39.39, 24.30) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP26 ( 46.18, 24.30) 0-6 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP27 ( 54.62, 24.87) 0-3 Sin vinculación exterior -4.0 CentroP28 ( 18.40, 27.67) 0-7 Sin vinculación exterior 13.0 CentroP29 ( 25.13, 28.83) 0-3 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. der.P30 ( 31.13, 28.83) 0-3 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. izq.P31 ( 8.20, 33.14) 0-4 Sin vinculación exterior 13.0 CentroP32 ( 18.35, 32.85) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP33 ( 25.13, 32.90) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad derechaP34 ( 31.13, 32.85) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad izquierdaP35 ( 39.39, 32.85) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP36 ( 46.48, 32.85) 0-6 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP37 ( 55.15, 32.35) 0-3 Sin vinculación exterior -4.0 CentroP38 ( 6.82, 39.45) 0-4 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP39 ( 14.32, 39.45) 0-4 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP40 ( 21.82, 39.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP41 ( 29.32, 39.45) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP42 ( 36.82, 39.10) 0-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad inferiorP43 ( 44.32, 39.10) 0-6 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad inferiorP44 ( 51.82, 39.45) 0-3 Sin vinculación exterior 0.0 CentroP8' ( 21.63, 11.80) 4-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad izquierdaPA1 ( 23.91, 1.30) 4-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad superiorPA2 ( 31.41, 1.30) 4-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad superiorPA3 ( 39.30, 0.90) 4-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad inferiorPA4 ( 46.76, 0.90) 4-6 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad inferiorP15' ( 20.43, 16.81) 4-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad izquierdaP39' ( 16.41, 39.45) 4-7 Sin vinculación exterior 0.0 Mitad inferior
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9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO YCOEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA
Referencia pilar Planta Dimensiones Coefs. empotramientoCabeza Pie
Coefs. pandeoPandeo x Pandeo Y
P1 4 0.40x0.65 0.30 1.00 1.00 1.003 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.002 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.00
P2,P3,P40,P41 7 0.40x0.70 0.30 1.00 1.00 1.006 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.005 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.004 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.003 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.002 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.00
P4,P42 7 0.40x0.65 0.30 1.00 1.00 1.006 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.005 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.004 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.003 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.002 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.00
P5 6 0.40x0.70 0.30 1.00 1.00 1.005 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.004 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.003 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.002 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.00
P6,P13,P20,P27,P37 3 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.002 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P7,P8,P14,P15,P21,P31
4 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.00
3 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.002 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P9,P10,P11,P16,P17,P18,P22,P23,P24,P28,P32,P33,P34
7 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.00
6 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.005 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.004 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.003 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.002 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P12,P19,P36 6 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.005 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.004 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
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Referencia pilar Planta Dimensiones Coefs. empotramientoCabeza Pie
Coefs. pandeoPandeo x Pandeo Y
3 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.002 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P25 7 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.006 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.005 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.004 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.003 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.002 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P26 6 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.005 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.004 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.003 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.002 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P35 7 0.65x0.40 0.30 1.00 1.00 1.006 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.005 0.65x0.40 1.00 1.00 1.00 1.004 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.003 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.002 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.70x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P38 4 Diám.:0.70 0.30 1.00 1.00 1.003 Diám.:0.70 1.00 1.00 1.00 1.002 Diám.:0.70 1.00 1.00 1.00 1.001 Diám.:0.70 1.00 1.00 1.00 1.00
P39 4 0.40x0.70 0.30 1.00 1.00 1.003 0.40x0.70 1.00 1.00 1.00 1.002 0.40x0.75 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.80 1.00 1.00 1.00 1.00
P43 6 0.40x0.65 0.30 1.00 1.00 1.005 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.004 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.003 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.002 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.00
P44 3 0.40x0.65 0.30 1.00 1.00 1.002 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.65 1.00 1.00 1.00 1.00
P29,P30 3 0.40x0.40 0.30 1.00 1.00 1.002 0.40x0.40 1.00 1.00 1.00 1.001 0.40x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
P39',PA1,PA2,PA3,P15',P8'
7 0.40x0.40 0.30 1.00 1.00 1.00
6 0.40x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
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Referencia pilar Planta Dimensiones Coefs. empotramientoCabeza Pie
Coefs. pandeoPandeo x Pandeo Y
5 0.40x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00PA4 6 0.40x0.40 0.30 1.00 1.00 1.00
5 0.40x0.40 1.00 1.00 1.00 1.00
10.- LISTADO DE PAÑOSReticulares considerados
Nombre Descripción80300512 ALSINA 30+10 NERVIO 16 SEP-NER 84
Casetón recuperablePeso propio: 0.6 t/m²Canto: 40 cmCapa de compresión: 10 cmIntereje: 84 cmAnchura del nervio: 16 cm
30+5 ALSINA 30+5 NERVIO 16 SEP-NER 84Casetón recuperablePeso propio: 0.475 t/m²Canto: 35 cmCapa de compresión: 5 cmIntereje: 84 cmAnchura del nervio: 16 cm
Grupo Tipo Coordenadas del centro del pañoSOTANO -2 80300512 En todos los pañosSOTANO -1 80300512 En todos los pañosSOTANO 0 80300512 En todos los paños
BAJA 30+5 En todos los pañosPLANTA 1 30+5 En todos los pañosPLANTA 2 30+5 En todos los pañosCUBIERTA 30+5 En todos los paños
11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓNLosas cimentación Canto (cm) Módulo balasto (t/m³) Tensión admisible
en situacionespersistentes
(kp/cm²)
Tensión admisibleen situacionesaccidentales
(kp/cm²)Todas 70 6121.00 2.50 3.00
12.- MATERIALES UTILIZADOS12.1.- HormigonesPara todos los elementos estructurales de la obra: HA-25; f ck = 255 kp/cm²; γc = 1.30 a 1.50
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12.2.- Aceros por elemento y posición
12.2.1.- Aceros en barrasPara todos los elementos estructurales de la obra: B 500 S; f yk = 5097 kp/cm²; γs = 1.00 a 1.15
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