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7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
1/29
SELECCI N A CRITERIO VALOR
1.-
--
2.-
-20
SELECCIN A CRITERIO VALOR
1.-
15-
2.-
A.- -B.- 20
3.- 204.- -5.-
A.- 30B.- -
6.- 20
20 AOS
REDES DE DISTRIBUCION
PERIODO DE DISEO
OBSERVACIN 1: El rango de valores para el periodo de diseo, en funcin a las fuentes de agua, vida til de los sistemas yMinisterio de Salud, se uso el texto "Abastecimientos de Agua" de Simn Arocha; asimismo las referencias "Poblacin deEstudio, Fuentes de Abastecimiento y Obras de Captacin" de Valdez - 1991.OBSERVACION 2: Se propone usar el Modelo Matemtico propuesto por Donal T. Lauria para estimar el Periodo de Diseo
Econmico y sugerido tambin en el libro de "Abastecimientos de Agua" de Simn Arocha
FUENTES SUPERFICIALES
FUENTES SUBTERRANEAS
OBRAS DE CAPTACIN
ESTACIN DE BOMBEO
ESTANQUES DE ALMACENAMIENTO
CONDICIONES DE PERIODO DE DISEO
VIDAUTILDELOSSISTEMAS
A.- DIQUES - TOMASB.- TOMAS - REPRESAS
BOMBAS Y MOTORESINSTALACIONES
LNEAS DE ADUCCIN
PLANTAS DE TRATAMIENTO
DE CONCRETOMETLICOS
CONDICIONES DE PERIODO DE DISEO
FUENTESDEAG
UA
A.- SIN REGULACIONB.- CON REGULACION
A.- POZO O EMBALSEB.- ACUIFERO
En la determinacin del tiempo para el cual se considera funcional el sistema, intervienen una serie de variables que debenser evaluadas para lograr un proyecto econmicamente viable. Por lo tanto el perodo de diseo puede definirse como el
tiempo en el cual el sistema ser 100% eficiente, ya sea por capacidad en la conduccin del gasto deseado o por la
existencia fsica de las instalaciones.
Los factores considerados para la determinacin del perodo del diseo son:- Vida til de las estructuras del concreto y de la captacin de agua.- Facilidad o dificultad para hacer ampliaciones de la infraestructura- Crecimiento y/o decrecimiento poblacional- Capacidad econmica para la ejecucin de las obras
PERIODO DE DISEO
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
2/29
POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA
1.0.-
AO
1961
1972
1981
1993
2007
1.1.-
AO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.2.-
AO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.3.-
AO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 20083 2010
5 2012
7 2014
27 2034
r=1.04%
P=5323
P=6564
4949 r=0.010
P=5001P=5106
P=5213
4949 r=0.010
3827 0.0142642
4352 -0.001996
4249 0.0108719
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
TOTAL r
3123 0.0184173
r=1.05%
3123
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
TOTAL
3123
3827
4352
4249 0.0117675
r=0.0114949 r=1.14%
2575 4949
TOTAL r
3123 0.0186525
3827 0.0143863
1515 1608
P=5343
P=6470
P=5005
P=5118
P=5231
P=5001
P=5107
P=5214
P=5324
P=6561
4352 -0.001994
4249 0.0109525
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
CALCULO DE POBLACION FUTURA
DATOS CENSALES DE POBLACION NOMINALMENTE CENSADOS
MUJER HOMBRE TOTAL
1913 1914 3827
2220 2132 4352
2122 2127 4249
2374
r
0.0204931
0.0152426
-0.001972
FUENTE INEI 3000
3500
4000
4500
5000
1960 1968 1976 1984 1992 2000 2008 2016
POBLAC
ION
AOS
POBLACION DEL DISTRITO DE LAMPA SEGUN LOS CENSOS
DATOS CENSALES
= 1 + .
=
1
3000
3500
4000
4500
5000
55006000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
= 1 +
=
13000
3500
4000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
= 2 +
2
=2
+
3000
35004000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
1
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3/29
POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA
1.4.-
AO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 20071 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.5.-
AO
196111 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
a0 =
a1 =
a2 =
1.6.-
AO
1961
11 1972
9 198112 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
a0 =
a1 =a2 =
a3 =
4949
P=5020
-339.358757
P=5213
P=5438
P=5699
P=10832
-446341720
674098.0859
METODO PARABOLICO 3er GRADO
TOTAL
P=4916
P=4937
P=4950
4949
METODO PARABOLICO 2do GRADO
TOTAL
3123
P=5106
P=5214
P=5323
P=6556
4352
4249
r=1.04%
4249 0.010893
4949 r=0.010P=5001
3123 0.0184806
3827 0.0142838
4352 -0.001996
METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
TOTAL r
3827
0.056948137
P=4864
P=4892
-1800232.261
1783.168202
-0.440346517
3123
3827
4352
4249
= .
=
l
3000
3500
4000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
3000
3500
4000
4500
5000
5500
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO PARABOLICO 2do GRADO
2.2.10 yayaax
2
11
4
2
1
3
1
1
2
0
11
3
2
1
2
1
1
0
11
22
1
10
)(
)(
)(
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
yyfyayaya
yyfyayaya
yfyayama
3000
5000
7000
9000
11000
13000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO PARABOLICO 3er GRADO
323.2.10 yayayaaX
2
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
4/29
POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA
1.7.-
AO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 20071 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.7.-
AO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
METODO LINEAL EXCEL 2013
TOTAL
3123 21.55
3827 37972.99
P=5299
P=5343
P=5386
P=5429
P=5860
4352
4249
4949
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
TOTAL
3123 42770.72
3827 319968.7
4352
4249
4949
P=5298
P=5341
P=5383
P=5426
P=5848
POBLACION FUTURA 2034
P = 6564 Hab
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
6470
6561
6564
4950
10832
5860
5848
POBLACIONES FUTURAS CALCULADAS
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUSMETODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
METODO PARABOLICO 2do GRADO
METODO PARABOLICO 3er GRADO
METODO LINEAL EXCEL 2013
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
6556
y = 35.69x - 66,673.06
R = 0.89
3000
4000
5000
6000
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO LINEAL EXCEL 2013
y = 70,863.16ln(x) - 533,909.62
R = 0.89
3000
4000
5000
6000
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
4800
5300
5800
6300
6800
2008 2013 2018 2023 2028 2033
POBLACION
AOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
METODO PARABOLICO 2do GRADO
METODO LINEAL EXCEL 2013
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
3
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5/29
: por el:
1.0.-
2.0.-2.1.- Si no existieran estudios de c onsumo :
2.2.- En programas de vivienda co n lotes de area menor o igual a 90 m2, las dotaciones seran:
2.3.- Para sistemas de abastecimiento in directo por surtidores para camion, o piletas public as.
:
C L I M A T EM P L A D O Y C A L I D O 50 Lt s./Hab./DaESCOGER:
Segn VierendelDOTACION DE DISEO
120 Lts./Hab./Da
CLIMA CLIMA FRIODOTACION ADOPTADA 30 Lts./Hab./Da
ESCOGER:CLIMA CLIMA FRIODOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Da
CLIMA DOTACIONC L I M A F R IO 30 Lt s./Hab./Da
DOTACION ADOPTADA 180 Lts./Hab./DaCLIMA FRIO
CLIMA DOTACIONC L I M A F R IO 120 Lts./Hab./Da
C L I M A T EM P L A D O Y C A L I D O 150 Lts./Hab./Da
FRIO
ESCOGER:CLIMA
La dotacin o la dem anda per capita, es la cantidad de agua que requiere cada persona de la poblacin, expresadaen l/hab/da. Conocida la dotacin, es necesario estimar el co nsumo promedio diario anual, el co nsumo mximodiario, y el consu mo mximo horario. El consum o prom edio diario anual, servir para el clculo del volumen delreservorio de almacenamiento y para estimar el c onsumo mximo diario y horario.
CALCULO DE DOTACIO
ESCOGER:
CLIMA DOTACION
POBLACION DE DISEOPERIODO DE DISEO
P = 6564 Hab20 Aos
D E TE RM IN A C IO N D E D O T AC IO N D E D IS E O
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
CLIMAFRIO TEMPLADO
SEGN EL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES
C L I M A T EM P L A D O Y C A L I D O
C L I M A F R IO 180 Lts./Hab./Da220 Lts./Hab./Da
SEGN VIERENDEL
de 10,000 Hab. a 50,000 Hab. 150 Lts./Hab./Da 200 Lts./Hab./Da
Ms de 50,000 Hab. 200 Lts./Hab./Da 250 Lts./Hab./Da
POBLACION
de 2,000 Hab. a 10,000 Hab. 120 Lts./Hab./Da 150 Lts./Hab./Da
DOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Da
Segn Vierendel
POBLACION A UTIL IZAR M s de 5 0, 00 0 Hab .CLIMA
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
6/29
1.0.-
2.0.-
3.0.- CONSUM O M AXIM O HORARIO
1.0.- VOLUMEN DE REGULACION (Vreg ):
Vreg =Vreg =
2.0.- VOLUMEN CONTRA INCENDIOS (Vci):
Vci =
3.0.- VOLUMEN DE RESERVA ( Vres):
Vres =Vres =
4.0.- VOLUMEN DE RESERVORIO TOTAL (Vt) :
Vt =
300.00 m3
Segn el RNE ser calculado co n el diagrama de m asa correspondiente a las variaciones hor arias de la
demanda, y cuando no haya disponibilidad de informacin el volumen de regulacin se debe considerarcom o m nimo el 25% del promedio anual de la demanda siempre que el suministro sea calculado para las 24horas de funcionamiento y en otros casos se determinara de acuerdo al horario de sum inistro, en caso debombeo al nmero y duracin de los periodos de bombeo as com o los horarios en los que se hallanprevistos dichos bomb eos.
196912.07 Lit.197.00 m3
El RNE indica en caso de considerarse demanda contra incendio en un sistema de abastecimiento se
asignara en el criterio siguiente:* 50 m 3 para reas destinadas netamente a vivienda* Para poblaciones m enores a 10000 habitantes, no es recom endable y resulta antieconmico elproyectar sistema contra incendio.
50.00 m3
24700.00 Lit.25.00 m3
272.00 m3
VOLU M EN DE RESERVORIO
CONSUMO PROMEDIO DIARIO ANUAL
9 12 L i t /Seg
11 85 L i t /Seg
22 79 L i t /Seg
Ello nos permite definir el Consumo promedio diario como el promedio de los consumos diarios durante un
ao de registros expresado en [l/s]. As mismo, definimos Consumo Mximo Diario, como el da de
mximo c onsumo de una serie de registros observados durante un ao y se define tambin el Co nsumo
Mximo Horario, como la hora de mximo co nsumo del da de mximo consumo.
Teniendo en cuenta el valor de K2, estan entre 1.8 y 2.5 , se asum e el valor de: 2.5
Teniendo en cuenta que los valores de K1 estan entre 1.20 y 1.5 0, se asum e el valor de 1.3
VOLUMEN TOTAL DE RESERVORIO
2.50
COEFICIENTE
Considerando una dotacin 120, Litros/Habitante/Da y una poblacion de 6564 Habitantes, tenemos:
CONSIMO M AXIM O DIARIO
El RNE, recomienda que los valores de las variaciones de consumo referidos al promedio diario anual deban serfijados en base a un anlisis de informacin estadstica comprobada. Si no existieran los datos, se puede tomar encuenta lo siguiente:
DEMANDA DIARIADEMANDA HORARIA
"K1"="K2"=
1.30
D E TE RM IN AC IO N D E VA RIA C IO N D E C O N S U M O O D E M A N D A
Por situaciones de dimensionamiento, se determina un reservorio con un volumen de 300 m3, lo cual se disear para el
presente proyecto
=
. =
. =
VciVresVregVt
8640025.0 xxQVregp
400,86
)()( PoblacinDotacinQP
1. KQQ
PDIARIOMAX
2. KQQ
PHORARIOMAX
ViVregVres .*10.0.
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7/29
Tipos de Reservorio : Apoyado en medio elastico
Forma del Reservorio : Circular Cilidrica
Material de Construccin : Concreto Armado
a) Dimensionamiento del diametro interior del Reservorio:Volumen V = 300.00 m3Altura de Agua h1 = 3.50 m
Altura libre de Agua h2 = 0.30 m
Altura total de Caisson H = 3.80 m
El dimetro ser: D = 10.45 m
D = 11.00 m
R = 5.50 m
Asumimos
b) Espesor de la cuba del Reservorio (cilindro): (e)
El valor asumido e = 20.00 cm
El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete
e) Espesor de la Losa FondoEl valor asumido e = 25.00 cm
El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete
e) Espesor de la Cupulase considera variable por la distribucion de cargas
El valor asumido e = 11.00 - 7.50 cm
El valor nos da la seguridad que el concreto no se agrieteConsideraciones para el analisis estructural
Rango PromedioGW 14 - 20 17
GC 11 - 19 15GP 8 - 14 11
GM 6 - 14 10
SW 6 - 16 11
SC 6 - 16 11
SP 5 - 9 7
SM 5 - 9 7
ML 4 - 8 6
CL 4 - 6 5
OL 3 - 5 4
MH 1 - 5 3CH 1 - 5 3
OH 1 - 4 2
RESERVORIO APOYADO CIRCULAR DE V= 300 m3
PREDIMENCIONAMIENTO:
DATOS:
la estructura estara cimentada sobre suelo homogeneo tipo GP para el valor de coeficiente de Balasto Kv se toma en
cuenta el siguiente cuadro:
Arcillas orgnicas
(*) Valor utilizado en el presente proyecto. (11kg/cm2)
Fuente: Cimentaciones de Concreto Armado - ACI - 1998
Arenas limosas
Limos orgnicos
Arcillas con grava o con arena
Limos orgnicos y arcillas limosas
Limos inorgnocosArcillas inorgnicas
Gravas arcillosasGravas mal graduadas
Gravas limosas
Arenas bien graduadas
Arenas arcillosas
Arenas mal graduadas
Coeficiente de Reaccin de Subrasante o Coeficiente de Balasto "Ks." (Kg/cm3)
Descripcin de los Suelos SmboloKs (Kg/cm3)
Gravas bien graduadas
)(
4
H
xVD
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
8/29
Area de Superficie de Contacto con el suelo
r = 3.28 m
Ac = 20.58 m
Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3) Area (m2) Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3)Losa de Fondo
11000.00 5500.00 2.74 30103.70 15051.85
11000.00 5500.00 0.68 7526.20 3763.1011000.00 5500.00 1.37 15051.30 7525.65
11000.00 5500.00 1.16 12810.60 6405.30
11000.00 5500.00 0.23 2548.70 1274.35
Cosnsideraciones para el Modelo
Modelo de la Estructura.
Radio = 1.87Radio = 3.73
Radio = 5.50
Radio = 6.00
Calculo de Rigidez de ResortesUbicacin
Radio = 0.00
3,
53,
8
(h)E ww
1,4
rAc 2
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9/29
Deformada y Diagrama de presiones sobre la estructura
DISEO DE REFUERZO DE ACERO EN CUBADiseo de Acero Vertical.
Distribucion de Momentos
Envolvente de Momentos Verticales
3.50
4.00
M22 (Envolvente de Momentos)
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
10/29
Datos de la Cuba del Reservorio
b = 100.00 cm
e = 20.00 cm
d = 16.00 cmfc = 210.00 kg/cm2
fy = 4200.00 kg/cm2
= 0.90 flexin
Por Resistencia Ultima se tiene:
A = 444.71
B = -60480.00
Mu = 1.87 Ton-cm/cm
Momento para la Circunferncia de la cuba Mu = 187000.00 kg-cm
As1 = 132.83
As2 = 3.17 As= 3.17 cm2
Acero Minimo
As(min) = 3.86 cm2
As(min) = 5.33 cm2
Distribucion del Acero
= 1/2 "
As () = 1.29 cm2
Cantidad = 4.00Espaciamiento acero S1 = 25.00 cm
Por Tanto usar : 1/2" @ 25cm en dos capas
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
-1 -0.5 0 0.5 1 1.5 2
A
lturadeReservorio(m)
M22(Ton-m/m)
0'7.1
22
MuAsdfybcf
Asfy
02 MuAsBAsA
bdfy
cfAs
7.0
min
bdfy
As 14
min
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
11/29
Diseo de Acero Tangencial.Distribucion de Esfuerzos en Cara Interior Y en Cara exterior de la cuba del Caisson
Envolvente de esfuerzos en cara interior y cara exterior de la cuba del Reservorio
Datos de la Cuba del Reservorio
b1 = 45.00 cm
b2 = 170.00 cm
b3 = 100.00 cm
b4 = 0.30 cm
e = 20.00 cm
d = 16.00 cm
fc = 210.00 kg/cm2
fy = 4200.00 kg/cm2
= 0.90 flexin
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
-100 -50 0 50 100 150
AlturadeReservorio(m)
S11(Ton-m2)
S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en
cara Exterior)
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
0 20 40 60 80 100 120
AlturadeReservorio(m)
S11(Ton-m2)
S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en
cara Interior)
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
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Refuerzo tangencial Hasta 0.45m ded Altura:
Esfuerzo Maximo S11 = 118.62 Ton/m2
S11 = 11.86 Kg/cm2
T = 8540.64 cm2
As = 2.26
Acero Minimo
As(min) = 1.74 cm2
As(min) = 2.40 cm2
Distribucion del Acero
= 1/2 "
As () = 1.29 cm2
Cantidad = 2.00Espaciamiento acero S1 = 20.00 cm
Por Tanto usar : 1/2" @ 20cm en dos capas
Refuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m
Esfuerzo Maximo S11 = 118.62 Ton/m2
S11 = 11.86 Kg/cm2
T = 40330.80 cm2
As = 10.67
Acero Minimo
As(min) = 6.57 cm2
As(min) = 9.07 cm2
Trabajamos con acero minimo
Distribucion del Acero
= 1/2 "As () = 1.29 cm2
Cantidad = 10.00Espaciamiento acero S1 = 17.00 cm
bdfy
cfAs
7.0
min
fy
beS
fy
TAs
11
bdfy
cfAs
7.0
min
bdfy
As 14
min
fy
beS
fy
TAs
11
bdfy
As 14
min
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Por Tanto usar : 1/2" @ 17cm en dos capasRefuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m
Esfuerzo Maximo S11 = 80.652 Ton/m2
S11 = 8.07 Kg/cm2
T = 12904.32 cm2
As = 3.41
Acero Minimo
As(min) = 3.86 cm2
As(min) = 5.33cm
2
Trabajamos con acero minimo
Distribucion del Acero
= 1/2 "
As () = 1.29 cm2
Cantidad = 4.00Espaciamiento acero S1 = 25.00 cm
Por Tanto usar : 1/2" @ 25cm en dos capas
DISEO DE ACERO EN CUPULADiseo de Acero Radial en Losa Tapa.
Distribucion de momentos Tangenciales y Radiales en losa tapa
Refuerzo tangencial en Losa:
bdfy
cfAs
7.0
min
0.04
M11 (Distribucion de Momentos Tangenciales)
fy
beS
fy
TAs
11
bdfy
As 14
min
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Datos de losa tapa del Reservorio
r = 5.60 cm fc = 210.00 kg/cm2
b = 100.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2
e = 7.50 cm = 0.90 flexin
d = 3.50 cm
Por Resistencia Ultima se tiene:
A = 444.71B = -13230.00
Mu = 0.02 Ton-cm/cm
Momento para Tangencial a 4.9m de radio Mu = 2094.00 Ton-m/m
As1 = 29.59
As2 = 0.16 As= 0.16 cm2
Acero Minimo
As(min) = 0.85 cm2
As(min) = 2.50 cm2
Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo
= 3/8 "
As () = 0.71 cm2
Cantidad = 3.52Espaciamiento acero S1 = 30.00 cm
Por Tanto usar : 3/8" @ 30cm
Refuerzo Radial en Losa:
-0.04
0.01
0.06
0.11
-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6M22(Ton-m/m
)
M22 (Distribucion de Momentos Radiales)
-0.04
-0.02
0
.
-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6
M11(Ton-m/m
Radio (m)
0'7.1
22
MuAsdfybcf
Asfy
02 MuAsBAsA
bdfy
cfAs
7.0
min
bdfy
As 14
min
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Datos de losa tapa del Reservorio
r = 5.60 cm fc = 210.00 kg/cm2
b = 100.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2
e = 11.00 cm = 0.90 flexin
d = 7.00 cm
Por Resistencia Ultima se tiene:
A = 444.71
B = -26460.00
Mu = 0.04 Ton-cm/cm
Momento para Tangencial a 3.15m de radio Mu = 4460.00 Ton-m/m
As1 = 59.33
As2 = 0.17 As= 0.17 cm2
Acero Minimo
As(min) = 1.69 cm2
As(min) = 3.67 cm2
Distribucion del Acero, utilizaremos acero minimo
= 3/8 "
As () = 0.71 cm2
Cantidad = 5.16Espaciamiento acero S1 = 19.00 cm
Por Tanto usar : 3/8" @ 19cmDISEO DE ACERO EN VIGA:
Datos de Viga del Reservorio
h = 35.00 cm fc = 210.00 kg/cm2
b = 25.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2
r = 6.00 cm = 0.90 flexin
d = 29.00 cmAcero Minimo
As(min) = 1.75 cm2
As(min) = 2.42 cm2
Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo
= 1/2 "
As () = 1.29 cm2
Cantidad = 2.00 Por Tanto usar : ##
a o m
0'7.1
22
MuAsdfybcf
Asfy
02 MuAsBAsA
bdfy
cfAs
7.0
min
bdfy
cfAs
7.0
min
bdfy
As 14
min
bdfy
As 14
min
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: :
CAUDAL MINIMO :
H = m m
m L=
hf=
Qmax= Lt/s D1 = "V = m/s D2= "
Cd = Recomendacin : D1 2 " D=
D de Diseo : " NA=
NA= Entonces: b= "
D = Cm b=
D = " NA:
A =
B = Entonces:D =
E = Ht=
H =
Qmd =
A =
g =
Recomendacin:H
30 cm
ok
Calculo del valor de la carga (H)
391.49 cm
Ht= 438.30 cm
9.81 m/2s
H= 391.49 cm
Cuando la fuente de agua es un manantial de ladera y concentrado, la captacin constar de tres partes:La primera,corresponde a la proteccin del afloramiento
la segunda,a una cmara hmeda para regular el gasto a utilizarse.
la tercera,a una cmara seca que sirve para proteger la vlvula de control.
DISEO DE CAPTACION DE MANANTIALDATOS INICIALES
CAUDAL MAXIMO 12.00 Lit./Seg. GASTO MAXIMO DIARIO 8.00 Lit./Seg.
5.00 Lit./Seg.
0.380 m
1. CALCULO DE LA DISTANCIA ENTRE EL PUNTO DE AFLORAMIENTO Y LA CAMARA
HUMEDA (L)
2. ANCHO DE LA PANTALLA (b)
3. ALTURA DE LA CAMARA HUMEDA (Ht)
0.8
7 2/31 1/2
1 1/2
27.31
27.00
1 1/2
27
175 1/2
Calculo de la perdida de carga (Hf)
Calculo de la distancia entre el afloramiento y la caja de
captacion (L)
0.400
ho = 0.020
Hf = 0.380
1.267 m
Calculo del Diametro del orificio de
entrada (D)Calculo del Numero de Orificios (NA)
Calculo del ancho de la pantalla
(b)
0.50
Calculo de la perdida de carga en el orificio (ho)
ho =
9.81
0.40
g = m/s2
m
V =2.24 m/s
(V de Diseo) V =0.50 m/s
ho= 0.020 m
0.030 m2
19.54
7 2/3
12.00
4.46 m
Consideraremos un ancho de
b=4.50 m
10.00 cm
3.81 cm3.00 cm
30.00 cm 438.30 cm
0.008 m3/s
0.001 m2
56.1
2 ohgV
g
Vho
256.1
2
of hHH
30.0
fHL
VCd
QA MAX
AD
4
1
2
2
1
D
DNA
1362 NADDNADb
EDHBAHt
2
2
256.1
gA
QmdH
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
17/29
Dc= 1 1/2 " Dc= 1 1/2 "
Ac=
Dcanastilla= 3 "
Recomendacin: N de ranuras =3Dc L 6Dc At= N de ranuras =
Calculamos el Rango de L : Recomendacin:
11.00
L=
Area de la ranura: (Ar) Dg = 3 "
Ar= L =
Ar= Ag=
La tuberia de rebose y limpia tienen el mismo diametro
TUBERIA DE LIMPIA
D= 4.41 "
Q = Lt/s D= 4 "
hf = m/m
CONO DE REBOSE
D = 4 x 6
12.00
0.015
5. REBOSE Y LIMPIA
0.20 m
0.024 m2 (si cumple)
65.1565
20.00 cm
35.00 mm2
3.50E-05 m2
L 23
1.14E-03 m2
2.28E-03 m2
El valor de At no debe ser mayor al 50%
del area lateral de la granada (Ag)
Calculo del diametro (Dcanastilla) y
longitud de la canastilla (L)Calculo del area total de ranuras (At) Numero de Ranuras
4. DIMENSIONAMIENTO DE LA CANASTILLA
DcDCANASTILLA
2
4
2
C
C
DA
Ct AA 2
LDA gg 5.0
ArranuradeArea
AtranuradetotalArearanurasdeN
21.0
38.071.0
hf
QD
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Donde: Referencia: Arturo Rocha Felices, "HIDRAULICA DE TUBERIAS Y CANALES", Pg. 218.
C : Coeficiente de Hazen y WilliamsD : Dimetro de la tubera (Pulgadas )
hf : Prdida de carga unitaria - pendiente (m/Km )
QCONDUCCION : Caudal de conduccin (Lts./Seg. )
N
001 3960
002 3958.35
003 3957.5
004 3957
005 3954.5
006 3953
007 3953
008 3951.5
009 3949.4
010 3948.4
011 3945.5
0123945.5
013 3942.5
014 3941.6893
015 3939.6
016 3929
140
100
Se realizar un anlisis general de toda la lnea (tramo por tramo), para de esta forma poder verificar las presiones
existentes en cada punto, de acuerdo a los criterios establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente
cuadro:
Para el clculo de las tuberas que estan trabajando a presin, se utilizar a Frmula establecida por HAZEN y
WILLIAMS, el cual se presenta a continuacin:
Segn la seccin (e), Para el clculo de las tuberas que trabajan con flujo a presin se utilizarn frmulas racionales. En
caso de aplicarse la frmula de Hazen y Williams, se utilizarn los coeficientes de friccin que se establecen en la Tabla
N 01. Para el caso de tuberas no consideradas, se deber justificar tcnicamente el valor utilizado.
DISEO DE LA LINEA DE CONDUCCION
DESCRIPCION, COTAS, DISTANCIAS HORIZONTALES Y OTROS DATOS DEL PROYECTO:
100
150
110
150
100
COEFICIENTES DE FRICCIN "C" EN LA FRMULA DEHAZEN Y WILLIAMS
TIPO DE TUBERIA C(R.N.E) Tub.: Acero sin costura 120
(R.N.E) Tub.: Fibra de vidrio
(R.N.E) Tub.: Hierro fundido
(R.N.E) Tub.: Hierro fundido con revestimiento
(R.N.E) Tub.: Hierro galvanizado
(R.N.E) Tub.: Polietileno, Asbesto Cemento
(R.N.E) Tub.: Acero soldado en espiral
(R.N.E) Tub.: Cobre sin costura
(R.N.E) Tub.: Concreto
(R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC)
140
150
CALCULOS HIDRAULICOS
CAPTACION 3,917.00 m.s.n.m. 0.00 m 00 Km + 000.00 m 0.00 m
DESCRIPCIONCOTAS
- NIVEL DINAMICO -(m.s.n.m.)
DISTANCIAHORIZONTAL
(metros)
DISTANCIA HORIZ.ACUMULADA
(Km + m)
LONGITUD DETUBERIA(metros)
PVI 3,913.37 m.s.n.m. 4.42 m 00 Km + 009.42 m 4.74 mtuberia 3,915.07 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 005.00 m 5.36 m
tuberia 3,911.29 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 015.00 m 5.33 m
tuberia 3,913.15 m.s.n.m. 0.58 m 00 Km + 010.00 m 0.62 m
PVI 3,908.90 m.s.n.m. 1.44 m 00 Km + 021.44 m 1.54 m
tuberia 3,909.43 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 020.00 m 5.33 m
tuberia 3,906.83 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 030.00 m 5.14 m
tuberia 3,908.04 m.s.n.m. 3.56 m 00 Km + 025.00 m 3.66 m
PVI 3,905.22 m.s.n.m. 1.67 m 00 Km + 036.67 m 1.72 m
tuberia 3,905.62 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 035.00 m 5.14 m
tuberia 3,903.44 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 045.00 m 5.11 mtuberia 3,904.51 m.s.n.m. 3.33 m 00 Km + 040.00 m 3.40 m
tuberia 3,902.27 m.s.n.m. 2.27 m 00 Km + 050.00 m 2.35 m
PVI 3,902.86 m.s.n.m. 2.73 m 00 Km + 047.73 m 2.79 m
PVI 3,901.55 m.s.n.m. 2.74 m 00 Km + 052.74 m 2.83 m
54.063.20004264.0 fhDCQ
.
Seg
Pie
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
19/29
017 3925.5
018 3921
019
La carga disponible en el sistema, esta dado por:
Donde:
Z : Cota de cota respecto a un nivel de referencia arbitraria
P/ : Altura de carga de presin Pes la presin y el peso especifico del fluido (m )
V : Velocidad media del punto considerado (m/Seg. )
H f : Es la prdida de carga que se produce de 1 a 2
PRE
PRE
En la lnea de conduccin, la presin representa la cantidad de energa gravitacional contenida en el agua. Se determina
mediante la ecuacin de Bernoulli.
15.50 m
Line - Line 3,901.52 m.s.n.m. 1.90 m 00 Km + 054.64 m 1.90 m
RESERVORIO 3,901.50 m.s.n.m. 1.70 m
LONGITUD TOTAL REAL DE TUBERIA : 00 Km + 59.04 m
00 Km + 056.70 m1.70 m
tuberia 3,901.52 m.s.n.m. 0.36 m 00 Km + 055.00 m 0.36 m
Para tener una mejor visin del funcionamiento del sistema, se presentar la Lnea de Gradiente Hidrulico (L.G.H.),el cual indica la presin de agua a lo largo de la tubera bajo condiciones de operacin, lo cual se presenta a
continuacin:
De acuerdo a los datos planteados, las cotas establecidas para el sistema, ser un indicador de la carga disponible,
para lo cual tenemos una cota de salida de 3,917.00 m.s.n.m., y una cota de llegada de 3,901.50 m.s.n.m.
El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la
presin MINIMA sera de 10 mca
El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la
presin MAXIMA sera de 50 mca
TABLA N 02
PRESIONES REQUERIDAS PARA EL FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA SEGN RNE
PRESION MAXIMA
PRESION REQUERIDA DESCRIPCION
PRESION MINIMA
3900
3902
3904
3906
3908
3910
3912
3914
3916
3918
0.
00
5.
00
10.
00
15.
00
20.
00
25.
00
30.
00
35.
00
40.
00
45.
00
50.
00
55.
00
60.
00
m
s
n
m
Metros
ESQUEM DEL PROYECTO
LlegadadeSalidade LCotaSCotaH
fHg
VPZ
g
VPZ
22
2
22
2
2
11
1
gg
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
20/29
Entonces sera de :
LONG. DE
TUBERIAPENDIENTE CAUDAL PRESION
(m) (m/m) (m/Seg.) (m)
0.00 0.012 0.000
5.36 0.360 0.012 1.822
0.62 3.104 0.012 3.622
5.33 0.349 0.012 5.375
5.33 0.348 0.012 7.021
3.66 0.381 0.012 8.342
5.14 0.235 0.012 9.373
5.14 0.235 0.012 10.163
3.40 0.327 0.012 10.581
5.11 0.209 0.012 11.231
2.35 0.502 0.012 11.802
1.70 0.451 0.012 12.429
CLASE DE TUBERIA
as presones es a ec as para os eren es pos e u era se asar n en e s guen e cua ro:
3,913.929
Prdida de carga en el tramo:
52.767 75 5.419 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.138 0.138
COEFICIENTE C :
11.85 Lit./Seg.
(R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC) 150
DISEO DE LA LINEA DE CONDUCCION
Se realizar un anlisis general de toda la lnea (tramo or tramo), para de esta forma poder verificar las presiones existentes en cada punto, de acuerdo a los crterios
establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente cuadro:
00 Km + 056.70 m 3,901.50
DATOS DE CALCULO
CAUDAL MAXIMO DIARIO :
TUB. CLASE 10 100 m. 70 m.TUB. CLASE 15 150 m. 100 m.
TUB. CLASE 5 50 m. 35 m.
TUB. CLASE 7.5 75 m. 50 m.
CLASE DE TUBERIACARGA ESTATICA (metros)
PRESION MAXIMA DE
PRUEBA (metros)
PRESION MAXIMA
DE TRABAJO
3.071 m
5.663 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.191 0.606 3,914.068
3,914.674
0.695 3,915.090
00 Km + 045.00 m 3,903.44 61.812 75 3.949 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.416 0.416
00 Km + 040.00 m 3,904.51 56.361 75 4.750 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.277
51.619 75
3,916.203
00 Km + 035.00 m 3,905.62 60.321 75 4.147 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.418 0.418 3,915.785
0.073 3,916.379
00 Km + 030.00 m 3,906.83 60.330 100 4.146 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.103 0.176
00 Km + 025.00 m 3,908.04 54.619 100 5.058 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.073
3,916.666
00 Km + 020.00 m 3,909.43 55.625 100 4.877 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.214 3,916.453
0.120 3,916.773
00 Km + 015.00 m 3,911.29 55.620 100 4.878 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.107
00 Km + 010.00 m 3,913.15 35.503 100 11.971 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.012
3,917.000
00 Km + 005.00 m 3,915.07 55.257 100 4.942 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.107 3,916.893
ALTURA
PIESOMETR.
- COTA -(Km + m) (m.s.n.m.) (mm) (mm) (m/Seg.) (m/Seg.) (m/Km) (m) (m.s.n.m.)
DISTANCIA
HORIZONTAL
NIVEL
DINAMICO
- COTA -
DIAMETRO
CALCULADO
DIAMETRO
ASUMIDO
VELOCIDAD
CALCULADA
VELOCIDAD
REAL
00 Km + 050.00 m 3,902.27
PERDIDA DE
CARGA
UNITARIA
f
ACUMULA
DA
00 Km + 000.00 m 3,917.00
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
21/29
3917.00
3916.89 3916.77 3916.673916.45 3916.38 3916.20
3915.783915.09
3914.67
3914.07 3913.93
3917.00
3915.07
3913.15
3911.29
3909.43
3908.04
3906.83
3905.62
3904.51
3903.44
3902.27
3901.50
3900.00
3902.00
3904.00
3906.00
3908.00
3910.00
3912.00
3914.00
3916.00
3918.00
0.
00
5.
00
10.
00
15.
00
20.
00
25.
00
30.
00
35.
00
40.
00
45.
00
50.
00
55.
00
60.
00
m.s.n.m.
Metros
ESQUEMA DEL PROYECTO
LINEA DE TUBERIA
COTA PIEZOMETRICA
PLANO DE CARGA
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
22/29
Asignacin de caudales en los tramos que constituyen las mallas
METODO DE LAS AREAS
DISTRIBUCION DE CAUDALES EN NUDOS
23836.484
17550.601
10364.571
23588.537
1.00
7336.3966660.847
5368.106
2484.442
11778.565
7195.827
11200.436
10066.322
14191.633
8536.182
1069.140
2996.688
2016.491
1818.372
4622.885
11999.448
5684.466
4491.740
7607.960
3410.391
4273.105
10532.830
2845.132
4349.762
8157.170
3743.900
4108.964
4510.934
3183.960
2032.798
4316.444
2512.322
1714.613
1935.069
7128.319
11490.229
5670.194
9221.436
17197.353
11816.364
14305.371
6603.473
8578.2654754.859
10455.315
8341.804
7850.996
2407.853
10498.611
5615.253
5570.644
12246.867
19798.132
5991.596
4329.458
3797.820
3972.730
4761.730
(m2)
AREA
13.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
6946.365
6309.463
3800.920
2716.855
2207.269
3291.478
7944.926
37.00
26.00
27.00
28.00
29.00
30.00
31.00
20.00
21.00
22.0023.00
24.00
25.00
14.00
15.00
16.00
17.00
18.00
19.00
8.00
9.00
10.00
11.00
12.00
44.00
45.00
46.00
47.00
48.0049.00
38.00
39.00
40.00
41.00
42.00
43.00
56.00
57.00
58.0059.00
60.00
61.00
50.00
51.00
52.00
53.00
54.00
55.00
62.00
63.00
64.00
65.00
66.00
67.00
32.00
33.00
34.00
35.00
36.00
CAUDAL MAXIMO HORARIO : 22.79 Lit./Seg.
AREA DE INFLUENCIA : 885081.944 m2
.607 Lit./Seg.
CAUDAL UNITARIO : .000026 Lit./Seg.
CAUDAL EN
EL NUDO
.614 Lit./Seg.
.452 Lit./Seg.
.267 Lit./Seg.
N DE
AREA
.138 Lit./Seg.
.064 Lit./Seg.
.303 Lit./Seg.
.185 Lit./Seg.
.288 Lit./Seg.
.259 Lit./Seg.
.365 Lit./Seg.
.220 Lit./Seg.
.028 Lit./Seg.
.088 Lit./Seg.
.110 Lit./Seg.
.271 Lit./Seg.
.073 Lit./Seg.
.112 Lit./Seg.
.210 Lit./Seg.
.096 Lit./Seg.
.106 Lit./Seg.
.116 Lit./Seg.
.052 Lit./Seg.
.111 Lit./Seg.
.065 Lit./Seg.
.044 Lit./Seg.
.050 Lit./Seg.
.184 Lit./Seg.
.179 Lit./Seg.
.162 Lit./Seg.
.098 Lit./Seg.
.070 Lit./Seg.
.057 Lit./Seg.
.085 Lit./Seg.
.205 Lit./Seg.
.189 Lit./Seg.
.172 Lit./Seg.
.170 Lit./Seg.
.221 Lit./Seg.
.122 Lit./Seg.
.269 Lit./Seg.
.215 Lit./Seg.
.202 Lit./Seg.
.077 Lit./Seg.
.052 Lit./Seg.
.047 Lit./Seg.
.119 Lit./Seg.
.309 Lit./Seg.
.146 Lit./Seg.
.510 Lit./Seg.
.154 Lit./Seg.
.111 Lit./Seg.
.098 Lit./Seg.
.102 Lit./Seg.
.123 Lit./Seg.
.296 Lit./Seg.
.146 Lit./Seg.
.237 Lit./Seg.
.443 Lit./Seg.
.304 Lit./Seg.
.368 Lit./Seg.
.066 Lit./Seg.
.023 Lit./Seg.
.215 Lit./Seg.
.062 Lit./Seg.
.270 Lit./Seg.
.145 Lit./Seg.
.143 Lit./Seg.
.315 Lit./Seg.
.116 Lit./Seg.
.196 Lit./Seg.
.082 Lit./Seg.
68.00
69.00
70.00
71.00
72.00
2566.951
912.592
8364.717
N DE
AREA
AREA CAUDAL EN
(m2) EL NUDO
INFLUENCIADEAREA
HORARIOMAXIMOCAUDALqUNITARIO
NUDOUNITARIONUDO AQQ
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
23/29
8733.018
8142.905
5646.254
5408.906
2778.960
2716.327
2949.627
3239.792
3552.410
4863.329
6450.106
4352.404
3043.287
6330.826
14082.287
28085.056
31871.724
8745.085
12945.215
9298.752
28087.348
48333.635
8353.350
8469.240
32753.323
19164.989
17648.278
12161.596
1594.068
1353.473
4544.620
17822.013
N DE
AREA
AREA
(m2)
98.00
99.00
100.00
92.00
93.00
94.00
95.00
96.00
97.00
86.00
87.00
88.0089.00
90.00
91.00
80.00
81.00
82.00
A TOTAL: 885081.944
104.00
101.00
102.00
103.00
83.00
84.00
85.00
74.00
75.00
76.00
77.00
78.0079.00
73.00 .041 Lit./Seg.
.035 Lit./Seg.
.117 Lit./Seg.
.459 Lit./Seg.
EL NUDO
.723 Lit./Seg.
.821 Lit./Seg.
.225 Lit./Seg.
.333 Lit./Seg.
.239 Lit./Seg.
.723 Lit./Seg.
1.245 Lit./Seg..843 Lit./Seg.
.493 Lit./Seg.
.454 Lit./Seg.
.313 Lit./Seg.
22.791 Lit./Seg.
.215 Lit./Seg.
.218 Lit./Seg.
.225 Lit./Seg.
.210 Lit./Seg.
CAUDAL EN
.145 Lit./Seg.
.139 Lit./Seg.
.072 Lit./Seg.
.070 Lit./Seg.
.076 Lit./Seg.
.083 Lit./Seg.
.091 Lit./Seg.
.125 Lit./Seg.
.166 Lit./Seg.
.112 Lit./Seg.
.078 Lit./Seg.
.163 Lit./Seg.
.363 Lit./Seg.
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
24/29
4 150 0.82
4 150 0.654 150 0.73
4 150 0.87
4 150 0.67
4 150 0.89
4 150 0.78
4 150 0.92
4 150 0.94
4 150 0.68
4 150 0.71
4 150 0.714 150 0.83
4 150 0.86
4 150 0.9
4 150 0.81
4 150 0.9
4 150 0.7
4 150 0.92
4 150 0.82
4 150 0.78
4 150 0.794 150 0.79
4 150 0.77
4 150 0.6
4 150 0.63
4 150 1.09
4 150 0.78
4 150 0.68
4 150 1.12
4 150 0.84
4 150 0.67
4 150 0.88
4 150 0.65
4 150 0.65
4 150 0.74
4 150 0.72
4 150 0.91
4 150 0.66
4 150 0.87
4 150 0.9
150 0.824 150 0.65
4 150 0.8
39
39
39
3940
40
38
38
38
39
39
39
32
32
32
34
35
36
29
2929
31
31
32
17
23
24
24
26
28
13
14
16
17
17
17
32
56
7
9
10
10
12
12
45
39
40
41
42
4344
3334
35
36
37
38
27
28
29
30
31
32
21
22
2324
25
26
15
16
17
18
19
20
9
10
11
12
13
14
3
4
5
6
7
8
LONGITUD
DE
TUBERIA m
DIAMETRO
DE TUBERIA
pulg
C VELOCIDAD
m/s
1
2
4 150 0.6
4
38.000
38.000
30.000
33.000
30.000
30.000
38.000
37.000
36.000
39.00038.000
38.000
38.000
37.000
36.000
34.000
33.000
42.000
31.000
31.000
31.000
38.000
38.000
38.00038.000
36.000
42.000
33.000
34.000
30.000
30.000
31.000
30.000
38.000
38.000
30.000
30.000
42.000
37.00032.000
32.000
38.000
38.000
30.000
3893.940
3893.920
3894.650
3894.640
3894.550
3894.550
3893.850
3893.830
3893.730
3894.0503894.060
3893.830
3893.830
3893.780
3893.640
3894.140
3894.150
3892.420
3894.260
3894.250
3894.300
3893.950
3893.950
3893.9503893.950
3893.720
3892.360
3894.870
3894.870
3894.350
3894.350
3894.300
3894.340
3894.030
3894.040
3894.400
3894.410
3892.370
GRADIENTE
HIDRAULICO
msnm
3893.790
3893.7903894.210
3894.210
3893.950
3893.950
3894.340
N-43 3856.270N-44 3856.000
N-45 3855.820
N-40 3864.020
N-41 3864.310
N-42 3856.230
N-37 3856.750
N-38 3864.370
N-39 3861.750
N-34 3855.530
N-35 3856.000
N-36 3856.000
N-31 3863.350
N-32 3857.840
N-33 3855.310
N-28 3860.680
N-29 3850.600
N-30 3863.000
N-25 3857.660
N-26 3857.550
N-27 3860.150
N-20
N-21
N-22
N-23N-24 3856.000
N-14
N-15
N-16
N-17
N-18
N-19
N-8
N-9
N-10
N-11
N-12
N-13
3856.000
3856.000
3856.000
N-2 3856.460N-3
N-4
N-5
N-6
N-7
3861.430
3861.300
3864.310
3864.440
3863.420
3863.480
3856.080
3856.000
3864.710
3864.560
3850.170
3850.690
3862.600
3862.640
3856.000
3856.000
3864.050
3864.160
RESULTADOS DE WATERCAD (PRESION Y VELOCIDAD)
N DE NUDO
N-1
COTA
TUBERIA
msnm
3856.460
PRESION EN
NUDO mca
37.000
N DE
TUBERIA
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
25/29
4 150 0.86
4 150 0.914 150 0.83
4 150 0.89
4 150 0.63
4 150 0.76
4 150 0.88
4 150 0.68
4 150 0.79
4 150 0.92
4 150 0.76
4 150 0.664 150 0.7
4 150 0.68
4 150 0.82
4 150 0.81
4 150 1.07
4 150 0.87
4 150 0.96
4 150 0.79
4 150 0.87
4 150 0.79
4 150 0.79
4 150 0.85
4 150 0.94
4 150 0.96
4 150 0.65
4 150 0.71
4 150 0.91
4 150 0.88
4 150 0.75
4 150 0.84
4 150 0.81
4 150 0.91
4 150 0.71
4 150 0.76
4 150 0.69
4 150 0.7
4 150 0.87
4 150 0.71
4 150 0.71
4 150 1.03
4 150 0.7
4 150 0.71
4 150 0.64
4 150 0.72
4 150 0.63
4 150 0.93
4 150 0.68
4 150 1.14
52
53
49
51
51
51
52
52
46
4748
49
49
49
44
44
45
45
46
46
43
43
43
43
45
44
42
42
42
42
42
42
40
41
41
41
4142
4040
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
9394
95
87
88
89
90
91
92
81
82
8384
85
86
75
76
77
78
79
80
69
70
71
72
73
74
63
64
65
66
67
68
57
58
59
60
61
62
51
5253
54
55
56
46
47
48
49
50
32.000
46.00046.000
32.000
31.000
31.000
31.000
32.000
31.000
32.000
29.000
29.000
35.000
34.00036.000
37.000
41.000
33.000
32.000
31.000
32.000
29.000
37.000
37.000
32.000
33.000
32.000
33.000
37.00031.000
32.000
30.000
32.000
32.000
38.000
38.000
30.000
48.000
48.000
38.000
35.000
31.000
31.00031.000
38.000
38.000
30.000
30.000
35.000
35.000
3894.250
3892.2103892.210
3894.240
3894.390
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N-147 3863.860
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
28/29
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171
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235
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225
226
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206
196
197
198
199200
7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio
29/29
6 150 1.43
4 150 0.75
4 150 0.77
4 150 0.85
4 150 0.7
4 150 0.63
4 150 0.62
4 150 0.63
4 150 0.69
4 150 0.75
4 150 0.63
4 150 0.6
4 150 0.7
4 150 0.64
4 150 1.01
4 150 0.8
4 150 0.76
4 150 0.74
4 150 0.6
4 150 0.79
4 150 0.87
4 150 0.67
4 150 0.81
4 150 0.61
4 150 0.79
4 150 0.61
4 150 0.64
5 150 1.29
4 150 0.61
4 150 0.6
287
292
311
366
591
240
226
228
264
266
270
286
215
218
218
219
222223
184185
186
192
194
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176
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