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MEMORIA TÉCNICA DE LA ESTRUCTURA
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INDICE
1 DESCRIPCIÓN Y JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA. ........................ 4
1.1 Cimentación. ............................................................................................................................................. 4
1.2 Soportes: pilares y pantallas. .................................................................................................................... 4
1.3 Forjados. ................................................................................................................................................... 5
1.4 Juntas de dilatación. ................................................................................................................................. 5
2 ACCIONES PREVISTAS EN EL CÁLCULO. ........................................................................................... 5
2.1 Acciones gravitatorias. .............................................................................................................................. 5
2.1.1 Pesos propios y cargas permanentes: ............................................................................................................. 6
2.1.2 Cargas lineales consideradas. ........................................................................................................................... 7
2.1.3 Cargas superficiales consideradas. .................................................................................................................. 7
2.2 Acciones del viento. .................................................................................................................................. 9
2.3 Acciones Sísmicas. ................................................................................................................................. 14
3 MATERIALES. ........................................................................................................................................ 44
3.1 Hormigón. ............................................................................................................................................... 44
3.1.1 Resistencia a compresión. ............................................................................................................................... 44
3.1.2 Docilidad. ............................................................................................................................................................ 44
3.1.3 Tamaño máximo del árido. ............................................................................................................................... 44
3.1.4 Contenido de cemento. ..................................................................................................................................... 45
3.1.5 Aspecto externo. ................................................................................................................................................ 47
3.1.6 Características mecánicas. Diagrama σ-_ de cálculo. ................................................................................. 47
3.1.7 Características mecánicas. Modelo de deformación longitudinal. ............................................................. 47
3.1.8 Características mecánicas. Retracción. ......................................................................................................... 47
3.1.9 Características Mecánicas. Fluencia. ............................................................................................................. 48
3.1.10 Coeficiente de Poisson. .................................................................................................................................... 48
3.1.11 Coeficiente de Dilatación Térmica. .................................................................................................................. 48
3.2 Acero Corrugado. .................................................................................................................................... 48
3.2.1 Límite elástico del Acero. .................................................................................................................................. 48
3.2.2 Diagrama σ- de cálculo. .................................................................................................................................. 48
3.2.3 Características del material y ensayos. .......................................................................................................... 49
3.3 Acero laminado ....................................................................................................................................... 49
3.3.1 Resistencia de cálculo del acero ..................................................................................................................... 49
3.3.2 Tipo de acero. ..................................................................................................................................................... 50
3.3.3 Constantes elásticas del acero. ....................................................................................................................... 50
3.3.4 Coeficiente de dilatación térmica..................................................................................................................... 50
3.3.5 Soldadura. ........................................................................................................................................................... 50
4 COEFICIENTES DE SEGURIDAD E HIPÓTESIS DE CÁLCULO. ........................................................ 50
4.1 Coeficientes de minoración de resistencias. ........................................................................................... 50
4.1.1 Hormigón armado. ............................................................................................................................................. 50
4.1.2 Acero laminado. ................................................................................................................................................. 51
4.2 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Último. ................... 51
4.3 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Servicio .................. 53
5 RESISTENCIA AL FUEGO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ....................................................... 53
6 MÉTODOS DE CÁLCULO...................................................................................................................... 66
6.1 Estructuras de barras. ............................................................................................................................. 66
6.2 Losas continuas y edificios de pilares, muros y forjados bidireccionales.. .............................................. 66
6.3 Comprobación de perfilería metálica. ..................................................................................................... 67
6.4 Armado de secciones de hormigón armado. .......................................................................................... 67
6.5 Encepados. ............................................................................................................................................. 67
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7 CRITERIOS DE DIMENSIONAMIENTO. ................................................................................................ 67
7.1 Situaciones singulares. ........................................................................................................................... 68
8 PROCESO CONSTRUCTIVO................................................................................................................. 68
9 JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y HORMIGONADO EN FORJADOS ..................................................... 69
10 MANTENIMIENTO DE LA ESTRUCTURA. ............................................................................................ 69
10.1 Vida útil de la estructura ..................................................................................................................... 69
10.2 Estructuras de acero........................................................................................................................... 69
10.3 Estructuras de hormigón. .................................................................................................................... 70
10.3.1 Descripción de la estructura y de las clases de exposición de sus elementos. ....................................... 71
10.3.2 Puntos críticos de la estructura a efectos de inspección y mantenimiento. ............................................. 71
10.3.3 Medios auxiliares para el acceso a las distintas zonas de la estructura. ................................................... 71
10.3.4 Periodicidad de las inspecciones. ................................................................................................................... 71
10.3.5 Técnicas y criterios de inspección. ................................................................................................................. 72
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1 DESCRIPCIÓN Y JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA. La memoria hace referencia a la ampliación del Hospital de Inca. La ampliación consta de diferentes tipos de ampliación tipológicamente. Se concretan en: Edificios A y B. Se disponen varias UTA en la cubierta. Para su protección se levanta una estructura aporticada metálica. Los nuevos pilares son prolongación de los de la planta inferior existentes. La cubrición es una simple chapa grecada. Pasos conectando los edificios A, B y C. Son estructuras metálicas con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos. Remonta en edificio L. Se amplían una o dos plantas, según la zona. La ampliación se hace con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos y, los pilares, arrancan de los existentes en la planta inferior. Bloque M. Es un bloque totalmente exento, unido al bloque L mediante una pasarela.
1.1 Cimentación.
Se ha comprobado la cimentación existente en los edificios que sufren un incremento de cargas. Se parte de la base de que los edificios A, B y C estaban preparados para recibir una planta más, en previsión de nuevas ampliaciones. El edificio M, se cimienta sobre micropilotes ϕ150mm. En el pilar M11, aparece un desdoblado de
encepados y micropilotes, para solventar un conducto existente de ϕ50cm.
1.2 Soportes: pilares y pantallas. Cubrición UTA. Los nuevos pilares son prolongación de los de la planta inferior existentes. En todos los casos son de acero. Puntualmente se refuerzan mediante platabandas laterales, los existentes, por recibir un incremento de carga. La chapa base de los pilares existentes, se comprobará en la obra y, si no es suficiente, se reforzará. Así se ha previsto en el proyecto.
Remonta en edificio L. Todos los pilares de la remonta son de acero, de las familias HEB y HEM. Bloque M.
Los pilares se resuelven con hormigón armado.
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1.3 Forjados. Pasos conectando los edificios A, B y C. Son estructuras metálicas con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos. Remonta en edificio L. Se amplían una o dos plantas, según la zona. La ampliación se hace con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos y, los pilares, arrancan de los existentes en la planta inferior. Bloque M. Son losas de hormigón armado de espesor 30cm.
1.4 Juntas de dilatación. Se respetan las juntas de dilatación existentes. Las conexiones entre los bloques A, B y C, se realizan, en uno de los lados, con agujeros rasgados.
2 ACCIONES PREVISTAS EN EL CÁLCULO. En la evaluación de acciones para determinar el comportamiento estructural del edificio que se presenta, se han tenido en cuenta la normativa CTE DB-SE, "Acciones en la edificación", así como la normativa NCSE-02, "Norma de Construcción Sismorresistente". En base a ellas, se han evaluado las acciones gravitatorias, las sobrecargas de uso, de nieve, así como las acciones derivadas del viento, del sismo, de la temperatura y de la inestabilidad de los materiales (acciones reológicas). Cada una de ellas se detalla a continuación.
2.1 Acciones gravitatorias. Son las producidas por el peso de los elementos constructivos, de los objetos que puedan actuar por razón de uso y de la nieve. Las primeras, a las que en lo sucesivo se denominará concargas, se han entendido disociadas en: a) Peso propio: como carga debida al peso del elemento resistente. b) Carga permanente: Como carga debida a los pesos de todos los elementos constructivos, instalaciones fijas, etc., que soporta el elemento. Las segundas están compuestas por tres tipologías distintas de acción, que obedecen siempre al peso de todos los objetos que pueden gravitar sobre un elemento: personas, muebles, instalaciones movibles, materias almacenadas, vehículos, etc. Estas tres tipologías obedecen a los criterios siguientes: a) Sobrecargas superficiales: Son acciones derivadas del uso, que actúan superficialmente sobre los elementos resistentes. En ellas se incluyen las de uso propiamente dicho, según tabla 3.1. de la
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norma CTE DB-SE y las que, a juicio del que suscribe, se estiman en cada caso mas adientes, dado el uso concreto de la zona sometida a carga. b) Sobrecargas lineales: Son las acciones derivadas del uso que actúan a lo largo de una línea. Al respecto, se tiene en consideración la sobrecarga en balcones volados, a que hace referencia el artículo 3.1.1.4 de la normativa y las que se deducen de la aplicación del artículo 3.2 de la misma norma. c) Sobrecargas aisladas: Son las acciones derivadas del uso, que actúan o pueden actuar en un punto de la estructura. La consideración de dichas sobrecargas se adecua al artículo 3.1.1.- del CTE DB-SE. La determinación final de las intensidades de acciones de cada una de las tipologías detalladas se obtiene tras considerar los artículos 3.1.1.8 y 4 del CTE DB-SE, referentes a las hipótesis de aplicación de sobrecargas y a las acciones dinámicas, respectivamente. Finalmente, las terceras, que tienen en cuenta la acción producida sobre los elementos resistentes por la acumulación de nieve, se evalúan en orden a la aplicación del artículo 3.5 del CTE DB-SE, referentes a los pesos específicos de la nieve, las sobrecargas a considerar sobre elementos horizontales, sobre los planos inclinados, las acciones debidas a la acumulación de la nieve y a la alternancia de cargas debido a dicha acumulación, respectivamente. Con relación a las consideraciones y definiciones establecidas, las acciones consideradas en el cálculo de la estructura del edificio que se presenta son las siguientes:
2.1.1 Pesos propios y cargas permanentes: Para la determinación de los pesos propios y cargas permanentes debidos a los materiales y sistemas constructivos empleados, se han tomado como referencia los que figuran en las tablas 2.1, 2.2, 2.3, 2.4 y 2.5 de la norma referida, de los que destacan:
Muros de fábrica de ladrillo
ladrillo macizo 18.00 KN/m3.
ladrillo perforado 15.00 KN/m3.
ladrillo hueco 12.00 KN/m3.
Muros de fábrica de bloque:
bloque hueco de mortero 16.00 KN/m3.
bloque hueco de yeso 10.00 KN/m3
Hormigón
Hormigón armado 25.00 KN/m3.
Hormigón en masa 23.00 KN/m3.
Hormigón de escoria (arlita) 16.00 KN/m3.
Pavimentos
Hidráulico o cerámico 0.5/1.1 KN/m2.
Terrazo 0.80 KN/m2.
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Parquet 0.40 KN/m2.
Materiales de cubierta
Plancha plegada metálica 0.15 KN/m2
Teja curva 0.60 KN/m2
Pizarra 0.30 KN/m2
Tablero de rasilla 1.00 KN/m2
Materiales de construcción
Arena 15.00 KN/m3
Cemento 16.00 KN/m3
Pizarra 17.00 KN/m3
Escoria Granulada 11.00 KN/m3
2.1.2 Cargas lineales consideradas.
Las intensidades consideradas de las acciones gravitatorias lineales se detallan en la siguiente relación:
Cerramientos cerámicos sin perforaciones, de altura hasta 3.00m.
10.00 KN/ml
Cerramientos cerámicos perforados, de altura hasta 3.00m.
5.50 KN/ml
Cerramientos ligeros, de altura hasta 3.00m. 3.00 KN/ml
Tabicones, de altura hasta 3.00 metros y espesor < 14cms. 5.00 Kg/ml
Hoja de albañilería exterior y tabique interior, grueso total < 25 cm 7.00 kN/ml
2.1.3 Cargas superficiales consideradas.
Las intensidades consideradas de las acciones gravitatorias de peso propio, cargas permanentes y sobrecargas de uso, se detallan a continuación:
Cubiertas UTA
Pasarelas
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Ampliación bloque L.
Edificio M
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2.2 Acciones del viento.
CTE DB SE-AE
Código Técnico de la Edificación.
Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
Zona eólica: C
Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos
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La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene
de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la
zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado:
qe = qb · ce · cp
Donde:
qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.
ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la
altura sobre el terreno del punto considerado.
cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo
al viento.
BLOQUE L
Viento X Viento Y
qb
(kN/m²) esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
0.520 0.55 0.72 -0.40 0.43 0.70 -0.37
Presión estática
Planta Ce (Coef. exposición) Viento X
(kN/m²)
Viento Y
(kN/m²)
Forjado 3 2.52 1.466 1.403
TP Baja 2.28 1.328 1.271
TP Semisótano 1.92 1.117 1.069
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y
(m)
Ancho de banda X
(m)
En todas las plantas 29.90 23.40
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00 -X:1.00
+Y: 1.00 -Y:1.00
Cargas de viento
Planta Viento X
(kN)
Viento Y
(kN)
Forjado 3 87.680 65.683
TP Baja 158.799 118.961
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Cargas de viento
Planta Viento X
(kN)
Viento Y
(kN)
TP Semisótano 148.658 111.364
BLOQUE M
Viento X Viento Y
qb
(kN/m²) esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
0.520 0.59 0.74 -0.40 0.46 0.70 -0.38
Presión estática
Planta Ce (Coef. exposición) Viento X
(kN/m²)
Viento Y
(kN/m²)
TP Primera 2.51 1.482 1.411
TP Baja 2.34 1.383 1.317
TP Semisótano 1.92 1.134 1.080
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y
(m)
Ancho de banda X
(m)
TP Primera 14.80 9.56
TP Semisótano y TP Baja 29.90 23.40
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00 -X:1.00
+Y: 1.00 -Y:1.00
Cargas de viento
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Planta Viento X
(kN)
Viento Y
(kN)
TP Primera 31.796 19.564
TP Baja 161.282 120.232
TP Semisótano 166.088 123.814
UTA A
Viento X Viento Y
qb
(kN/m²) esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
0.520 0.21 0.70 -0.30 0.41 0.70 -0.37
Presión estática
Planta Ce (Coef. exposición) Viento X
(kN/m²)
Viento Y
(kN/m²)
Cubierta UTA Bloque A 2.32 1.207 1.286
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y
(m)
Ancho de banda X
(m)
En todas las plantas 7.00 13.90
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00 -X:1.00
+Y: 1.00 -Y:1.00
Cargas de viento
Planta Viento X
(kN)
Viento Y
(kN)
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Cargas de viento
Planta Viento X
(kN)
Viento Y
(kN)
Cubierta UTA Bloque A 12.249 25.922
UTA B
Viento X Viento Y
qb
(kN/m²) esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
0.520 0.21 0.70 -0.30 0.41 0.70 -0.37
Presión estática
Planta Ce (Coef. exposición) Viento X
(kN/m²)
Viento Y
(kN/m²)
Cubierta UTA Bloque A 2.32 1.207 1.286
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y
(m)
Ancho de banda X
(m)
En todas las plantas 7.00 13.90
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00 -X:1.00
+Y: 1.00 -Y:1.00
Cargas de viento
Planta Viento X
(kN)
Viento Y
(kN)
Cubierta UTA Bloque A 12.249 25.922
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2.3 Acciones Sísmicas. En la determinación de las acciones sísmicas se ha considerado la normativa NCSE-02, "Norma de Construcción Sismorresistente". Dicha norma establece una clasificación de los edificios según el destino de la obra, de acuerdo con el siguiente criterio: * Grupo 1º: obras de alcance económico limitado, sin probabilidad razonable que su destrucción pueda producir víctimas humanas, interrumpir un servicio primario, o daños económicos a terceros. * Grupo 2º: obras cuya destrucción pueda ocasionar víctimas humanas, interrumpir un servicio primario o producir importantes pérdidas económicas a terceros. * Grupo 3º: Obras cuya destrucción puede interrumpir un servicio imprescindible después de ocurrido un terremoto o dar lugar a efectos catastróficos. Según el artículo 1.2.3., la aplicación de la norma es obligatoria siempre excepto en los siguientes casos: En construcciones de importancia moderada. En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica ag igual o mayor de 0.04g, siendo g la aceleración de la gravedad. En construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre si en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica ac (art. 2.1) sea inferior a 0.08g. No obstante, La Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo, ac, (Art. 2.2) es igual o mayor de 0.08g. En consecuencia en el caso que nos ocupa es preceptiva la contemplación de las acciones sísmicas sobre la estructura. BLOQUE L 1.1.- Datos generales de sismo
Caracterización del emplazamiento
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a
b : 0.040 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
Sistema estructural
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 5.00 %
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Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia especial
Parámetros de cálculo
Número de modos de vibración que intervienen en el análisis : 14
Fracción de sobrecarga de uso : 0.60
Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50
Efectos de la componente sísmica vertical
No se consideran
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y
Proyección en planta de la obra
1.2.- Espectro de cálculo 1.2.1.- Espectro elástico de aceleraciones
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Coef.Amplificación:
ae cS a (T)
Donde:
A
T(T) 1 (2,5 1)
T
AT T
(T) 2,5
A BT T T
K C(T)
T
BT T
es el espectro normalizado de respuesta elástica.
El valor máximo de las ordenadas espectrales es 0.135 g. NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4)
Parámetros necesarios para la definición del espectro
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.054 g
c ba S a
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.30
Tipo de construcción: Construcciones de importancia especial
S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 1.04
b
CS a 0,1g
1,25
bb
aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g
1,25 g 1,25
bS 1,0 0,4g a
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.30
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.00
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 5.00 %
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TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
A
K CT
10
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
B
K CT
2,5
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
1.2.2.- Espectro de diseño de aceleraciones
El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (m) correspondiente a cada dirección de análisis.
a c A
A
TS a 1 2,5 1 T T
T
a c A BS a 2,5 T T T
a c B
K CS a T T
T
b: Coeficiente de respuesta b : 0.50
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.00
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 5.00 %
m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, 3.7.3.1) m : 2.00
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.054 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
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C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
NCSE-02 (3.6.2.2)
1.3.- Coeficientes de participación
Modo T Lx Ly Lgz Mx My Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1)
Modo 1 0.97
6
0.026
8
0.010
9
0.999
6 12.2 % 2.02 %
R = 2
A = 0.353 m/s²
D = 8.5325 mm
R = 2
A = 0.353 m/s²
D = 8.5325 mm
Modo 2 0.52
4 0.105
0.029
1
0.994
1
16.12
% 1.23 %
R = 2
A = 0.659 m/s²
D = 4.58204
mm
R = 2
A = 0.659 m/s²
D = 4.58204
mm
Modo 3 0.48
7
0.374
3
0.809
4
0.452
6 3.04 %
14.13
%
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 3.98682
mm
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 3.98682
mm
Modo 4 0.41
4
0.155
6 0.611
0.776
2 0.54 % 8.23 %
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 2.87853
mm
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 2.87853
mm
Modo 5 0.32
6
0.003
2
0.275
2
0.961
4 0 % 7.63 %
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 1.78774
mm
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 1.78774
mm
Modo 6 0.28
3 0.743
0.030
2
0.668
6 4.4 % 0.01 %
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 1.34466
mm
R = 2
A = 0.663 m/s²
D = 1.34466
mm
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Modo T Lx Ly Lgz Mx My Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1)
Modo 7 0.08
5 0.009
0.043
3 0.999 0.01 % 0.13 %
R = 2
A = 0.618 m/s²
D = 0.11438
mm
R = 2
A = 0.618 m/s²
D = 0.11438
mm
Modo 8 0.05
7
0.171
8
0.081
5
0.981
8
22.94
% 5.13 %
R = 2
A = 0.589 m/s²
D = 0.04932
mm
R = 2
A = 0.589 m/s²
D = 0.04932
mm
Modo 9 0.03
4
0.030
7
0.018
5
0.999
4
25.27
% 9.09 %
R = 2
A = 0.565 m/s²
D = 0.01619
mm
R = 2
A = 0.565 m/s²
D = 0.01619
mm
Modo
10
0.02
6
0.006
8
0.062
9 0.998 0.06 % 5.4 %
R = 2
A = 0.557 m/s²
D = 0.00971
mm
R = 2
A = 0.557 m/s²
D = 0.00971
mm
Modo
11
0.02
5 0.003
0.074
3
0.997
2 0.04 % 23.9 %
R = 2
A = 0.556 m/s²
D = 0.00889
mm
R = 2
A = 0.556 m/s²
D = 0.00889
mm
Modo
12
0.01
6 0.021
0.013
1
0.999
7 3.82 % 1.48 %
R = 2
A = 0.547 m/s²
D = 0.00343
mm
R = 2
A = 0.547 m/s²
D = 0.00343
mm
Modo
13
0.90
7
0.033
2
0.092
3
0.995
2 2.3 %
17.65
%
R = 2
A = 0.381 m/s²
D = 7.92576
mm
R = 2
A = 0.381 m/s²
D = 7.92576
mm
Modo
14
0.01
2
0.023
5 0.013
0.999
6 0 % 0 %
R = 2
A = 0.542 m/s²
D = 0.00187
mm
R = 2
A = 0.542 m/s²
D = 0.00187
mm
Total 90.74
%
96.03
%
T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales
Página 20
1.4.- Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta
Planta c.d.m. (m)
c.d.r. (m)
eX (m)
eY (m)
Forjado 3 (13.18, 19.54) (14.40, 21.58) -1.23 -2.03
TP Baja (14.11, 38.67) (14.80, 81.27) -0.69 -42.60
TP Semisótano (12.08, 46.29) (21.96, 75.15) -9.89 -28.86
c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y)
c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y)
eX: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X)
eY: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y)
Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta
TP Semisótano
TP Baja
Forjado 3
Página 21
1.5.- Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. 1.5.1.- Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
Forjado 3 149.873 149.873
93.451 93.451
TP Baja 669.371 579.288
360.386
268.555
TP Semisótano
1130.929
798.005
642.723
523.422
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
Forjado 3 87.151 87.151 171.148 171.148
TP Baja 450.157
385.635
700.697 621.343
TP Semisótano
642.709
455.789
1113.784
835.392
Cortantes sísmicos máximos por planta
Hipótesis sísmica: Sismo X1
Qx
Qy
Cortante (kN)
Página 22
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Qx
Qy
Cortante (kN)
Fuerzas sísmicas equivalentes por planta
Hipótesis sísmica: Sismo X1
Fx
Fy
Fuerza (kN)
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Fx
Fy
Fuerza (kN)
1.5.2.- Porcentaje de cortante sísmico resistido por tipo de soporte y por planta El porcentaje de cortante sísmico de la columna 'Muros' incluye el cortante resistido por muros, pantallas y elementos de arriostramiento. Hipótesis sísmica: Sismo X1
Planta
%QX %QY
Pilares
Muros Pilares
Muros
Forjado 3 100.00
0.00 100.00
0.00
TP Baja 67.66 32.34 63.43 36.57
TP Semisótano
18.13 81.87 22.39 77.61
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Planta
%QX %QY
Pilares
Muros Pilares
Muros
Página 23
Planta
%QX %QY
Pilares
Muros Pilares
Muros
Forjado 3 100.00
0.00 100.00
0.00
TP Baja 52.67 47.33 67.32 32.68
TP Semisótano
22.68 77.32 23.96 76.04
1.5.3.- Porcentaje de cortante sísmico resistido por tipo de soporte en arranques El porcentaje de cortante sísmico de la columna 'Muros' incluye el cortante resistido por muros, pantallas y elementos de arriostramiento.
Hipótesis sísmica
%QX %QY
Pilares
Muros Pilares
Muros
Sismo X1 18.13 81.87 22.39 77.61
Sismo Y1 22.68 77.32 23.96 76.04
BLOQUE M
Viento X Viento Y
qb (kN/m²)
esbeltez
cp (presión)
cp (succión)
esbeltez
cp (presión)
cp (succión)
0.520 0.59 0.74 -0.40 0.46 0.70 -0.38
Presión estática
Planta Ce (Coef. exposición) Viento X (kN/m²)
Viento Y (kN/m²)
TP Primera 2.51 1.482 1.411
TP Baja 2.34 1.383 1.317
TP Semisótano 1.92 1.134 1.080
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y (m)
Ancho de banda X (m)
TP Primera 14.80 9.56
Página 24
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y (m)
Ancho de banda X (m)
TP Semisótano y TP Baja 29.90 23.40
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Coeficientes de Cargas +X: 1.00 -X:1.00 +Y: 1.00 -Y:1.00
Cargas de viento
Planta Viento X (kN)
Viento Y (kN)
TP Primera 31.796 19.564
TP Baja 161.282 120.232
TP Semisótano 166.088 123.814
BLOQUE M 1.1.- Datos generales de sismo
Caracterización del emplazamiento
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a
b : 0.040 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
Sistema estructural
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia especial
Parámetros de cálculo
Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma
Fracción de sobrecarga de uso : 0.60
Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50
Página 25
Efectos de la componente sísmica vertical
No se consideran
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y
Proyección en planta de la obra
1.2.- Espectro de cálculo 1.2.1.- Espectro elástico de aceleraciones
Coef.Amplificación:
ae cS a (T)
Donde:
A
T(T) 1 (2,5 1)
T
AT T
(T) 2,5
A BT T T
K C(T)
T
BT T
es el espectro normalizado de respuesta elástica.
El valor máximo de las ordenadas espectrales es 0.148 g. NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4)
Parámetros necesarios para la definición del espectro
Página 26
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.054 g
c ba S a
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.30
Tipo de construcción: Construcciones de importancia especial
S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 1.04
b
CS a 0,1g
1,25
bb
aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g
1,25 g 1,25
bS 1,0 0,4g a
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.30
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
A
K CT
10
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
B
K CT
2,5
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
Página 27
1.2.2.- Espectro de diseño de aceleraciones
El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (m) correspondiente a cada dirección de análisis.
a c A
A
TS a 1 2,5 1 T T
T
a c A BS a 2,5 T T T
a c B
K CS a T T
T
b: Coeficiente de respuesta b : 0.55
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, 3.7.3.1) m : 2.00
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.054 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
NCSE-02 (3.6.2.2)
Página 28
1.3.- Coeficientes de participación
Modo T Lx Ly Lgz Mx My Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1)
Modo
1
1.03
1
0.077
6
0.320
3
0.944
1 2.81 %
47.93
%
R = 2
A = 0.366 m/s²
D = 9.85013
mm
R = 2
A = 0.366 m/s²
D = 9.85013
mm
Modo
2
1.02
4 0.131
0.280
1 0.951 5.81 %
26.56
%
R = 2
A = 0.369 m/s²
D = 9.79211
mm
R = 2
A = 0.369 m/s²
D = 9.79211
mm
Modo
3
1.01
7
0.716
6
0.246
2
0.652
6
75.42
% 8.9 %
R = 2
A = 0.371 m/s²
D = 9.72127
mm
R = 2
A = 0.371 m/s²
D = 9.72127
mm
Modo
4
0.86
0
0.010
4
0.013
2
0.999
9 1.48 % 2.37 %
R = 2
A = 0.439 m/s²
D = 8.23015
mm
R = 2
A = 0.439 m/s²
D = 8.23015
mm
Modo
5
0.49
8
0.013
4
0.350
6
0.936
4 0 % 1.63 %
R = 2
A = 0.725 m/s²
D = 4.55305
mm
R = 2
A = 0.725 m/s²
D = 4.55305
mm
Modo
6
0.44
8
0.037
7
0.048
4
0.998
1 2.81 % 4.63 %
R = 2
A = 0.725 m/s²
D = 3.69413
mm
R = 2
A = 0.725 m/s²
D = 3.69413
mm
Modo
7
0.41
1
0.771
7 0.482
0.414
9 9.94 % 3.88 %
R = 2
A = 0.725 m/s²
D = 3.10587
mm
R = 2
A = 0.725 m/s²
D = 3.10587
mm
Total 98.27
% 95.9 %
T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración
Página 29
de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales
Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa:
Hipótesis Sismo 1
Hipótesis modal
T (s)
A (g)
Modo 1 1.031 0.037
Modo 3 1.017 0.038
1.4.- Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta
Planta c.d.m. (m)
c.d.r. (m)
eX (m)
eY (m)
TP Primera (10.22, 14.20) (10.70, 14.20) -0.48 0.00
TP Baja (10.97, 14.73) (10.74, 14.80) 0.23 -0.07
TP Semisótano (14.81, 11.91) (10.18, 31.46) 4.63 -19.55
c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y)
c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y)
eX: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X)
Página 30
eY: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y)
Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta
TP Semisótano
TP Baja
TP Primera
1.5.- Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. 1.5.1.- Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
TP Primera 10.438 10.438 8.342 8.342
TP Baja 433.978
424.243
266.314
263.776
TP Semisótano
683.612
405.935
427.885
293.371
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
TP Primera 6.766 6.766 20.973 20.973
TP Baja 266.711
260.471
414.027
405.951
Página 31
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
TP Semisótano
411.102
275.898
677.027
343.109
Cortantes sísmicos máximos por planta
Hipótesis sísmica: Sismo X1
Qx
Qy
Cortante (kN)
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Qx
Qy
Cortante (kN)
Fuerzas sísmicas equivalentes por planta
Hipótesis sísmica: Sismo X1
Fx
Fy
Fuerza (kN)
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Fx
Fy
Fuerza (kN)
UTA A 1.1.- Datos generales de sismo
Página 32
Caracterización del emplazamiento
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a
b : 0.040 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
Sistema estructural
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Sin ductilidad
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal
Parámetros de cálculo
Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma
Fracción de sobrecarga de uso : 0.60
Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50
Efectos de la componente sísmica vertical
No se consideran
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y
Proyección en planta de la obra
Página 33
1.2.- Espectro de cálculo 1.2.1.- Espectro elástico de aceleraciones
Coef.Amplificación:
ae cS a (T)
Donde:
A
T(T) 1 (2,5 1)
T
AT T
(T) 2,5
A BT T T
K C(T)
T
BT T
es el espectro normalizado de respuesta elástica.
El valor máximo de las ordenadas espectrales es 0.114 g. NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4)
Parámetros necesarios para la definición del espectro
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.042 g
c ba S a
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00
Tipo de construcción: Construcciones de importancia normal
S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 1.04
b
CS a 0,1g
1,25
bb
aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g
1,25 g 1,25
bS 1,0 0,4g a
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09
Página 34
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
A
K CT
10
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
B
K CT
2,5
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
1.2.2.- Espectro de diseño de aceleraciones
El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (m) correspondiente a cada dirección de análisis.
a c A
A
TS a 1 2,5 1 T T
T
a c A BS a 2,5 T T T
a c B
K CS a T T
T
b: Coeficiente de respuesta b : 1.09
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, 3.7.3.1) m : 1.00
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Sin ductilidad
Página 35
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.042 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
NCSE-02 (3.6.2.2)
1.3.- Coeficientes de participación
Modo T Lx Ly Lgz Mx My Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1)
Modo
1
0.41
2
0.998
4
0.000
2
0.056
2
99.99
% 0 %
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.80175
mm
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.80175
mm
Modo
2
0.40
0
0.000
2
0.999
9
0.014
6 0 %
100
%
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.53084
mm
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.53084
mm
Modo
3
0.32
8
0.014
6
0.030
4 1 0.01 % 0 %
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 3.04328
mm
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 3.04328
mm
Total 100 % 100
%
T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional.
Página 36
Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales
Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa:
Hipótesis Sismo 1
Hipótesis modal
T (s)
A (g)
Modo 1 0.412 0.114
Modo 2 0.400 0.114
1.4.- Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta
Planta c.d.m. (m)
c.d.r. (m)
eX (m)
eY (m)
Cubierta UTA Bloque A
(11.49, 38.67)
(11.50, 38.70)
-0.01
-0.03
c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y)
c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y)
eX: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X)
Página 37
eY: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y)
Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta
Cubierta UTA Bloque A
1.5.- Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. 1.5.1.- Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
Cubierta UTA Bloque A
8.870
8.870
0.004
0.004
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
Cubierta UTA Bloque A
0.016
0.016
8.876
8.876
UTA B 1.1.- Datos generales de sismo
Página 38
Caracterización del emplazamiento
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a
b : 0.040 g
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
Sistema estructural
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Sin ductilidad
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal
Parámetros de cálculo
Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma
Fracción de sobrecarga de uso : 0.60
Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50
Efectos de la componente sísmica vertical
No se consideran
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y
Proyección en planta de la obra
Página 39
1.2.- Espectro de cálculo 1.2.1.- Espectro elástico de aceleraciones
Coef.Amplificación:
ae cS a (T)
Donde:
A
T(T) 1 (2,5 1)
T
AT T
(T) 2,5
A BT T T
K C(T)
T
BT T
es el espectro normalizado de respuesta elástica.
El valor máximo de las ordenadas espectrales es 0.114 g. NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4)
Parámetros necesarios para la definición del espectro
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.042 g
c ba S a
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00
Tipo de construcción: Construcciones de importancia normal
S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 1.04
b
CS a 0,1g
1,25
bb
aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g
1,25 g 1,25
bS 1,0 0,4g a
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g
r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09
0,45
Página 40
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
A
K CT
10
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
B
K CT
2,5
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
1.2.2.- Espectro de diseño de aceleraciones
El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (m) correspondiente a cada dirección de análisis.
a c A
A
TS a 1 2,5 1 T T
T
a c A BS a 2,5 T T T
a c B
K CS a T T
T
b: Coeficiente de respuesta b : 1.09
n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09
0,45
W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 %
m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, 3.7.3.1) m : 1.00
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Sin ductilidad
ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.042 g
Página 41
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00
C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30
TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
A : 0.13 s
TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T
B : 0.52 s
NCSE-02 (3.6.2.2)
1.3.- Coeficientes de participación
Modo T Lx Ly Lgz Mx My Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1)
Modo
1
0.41
2
0.998
4
0.000
2
0.056
2
99.99
% 0 %
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.80175
mm
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.80175
mm
Modo
2
0.40
0
0.000
2
0.999
9
0.014
6 0 %
100
%
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.53084
mm
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 4.53084
mm
Modo
3
0.32
8
0.014
6
0.030
4 1 0.01 % 0 %
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 3.04328
mm
R = 1
A = 1.115 m/s²
D = 3.04328
mm
Total 100 % 100
%
T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración
Página 42
de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales
Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa:
Hipótesis Sismo 1
Hipótesis modal
T (s)
A (g)
Modo 1 0.412 0.114
Modo 2 0.400 0.114
1.4.- Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta
Planta c.d.m. (m)
c.d.r. (m)
eX (m)
eY (m)
Cubierta UTA Bloque B
(11.49, 38.67)
(11.50, 38.70)
-0.01
-0.03
c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y)
c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y)
eX: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X)
eY: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y)
Página 43
Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta
Cubierta UTA Bloque B
1.5.- Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. 1.5.1.- Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
Cubierta UTA Bloque A
8.870
8.870
0.004
0.004
Hipótesis sísmica: Sismo Y1
Planta QX (kN)
Feq,X (kN)
QY (kN)
Feq,Y (kN)
Cubierta UTA Bloque A
0.016
0.016
8.876
8.876
44 de 73
3 MATERIALES.
Los materiales empleados para la realización de los elementos estructurales del edificio que se detalla son los siguientes:
3.1 Hormigón. Se utiliza tanto para la realización de elementos resueltos con hormigón en masa como armado, y sus características más relevantes y, a la vez, consideradas para la realización de los cálculos que se adjuntan, son las siguientes:
3.1.1 Resistencia a compresión. La resistencia a compresión coincide con la resistencia característica, definida en la Instrucción EHE-08 en el artículo 39, cuyo valor se detalla particularmente en los planos de proyecto y en el Anexo 1, “Cuadro de características según la EHE”. Cabe resaltar que fuere cual fuere el valor de la resistencia, ésta deberá conseguirse al 28º día de su puesta en obra, de modo que al 7º día ya se haya alcanzado, al menos, el 75% de la resistencia que se solicite.
3.1.2 Docilidad.
La docilidad de los hormigones queda establecida en las fichas de características del hormigón que figuran en el Anexo 1 de la presente memoria y en los planos, correspondiendo cada consistencia la asiento en el cono de Abrams indicado en la siguiente tabla.
Consistencia definida por su tipo
Tipo de consistencia
Tolerancia en cm Intervalo resultante
Seca Plástica Blanda Fluida
0 ±1 ±1 ±2
0 - 2 2 - 6 5 - 10 8 - 17
3.1.3 Tamaño máximo del árido. El tamaño máximo del árido aceptado para la confección de los hormigones de la obra debe cumplir los requerimientos del artículo 28 de la EHE-08, no aceptándose valores del mismo superiores a los 30 mm. En la presente memoria y en lo planos quedan definidos específicamente los tamaños para cada elemento estructural.
45 de 73
3.1.4 Contenido de cemento. Podrán utilizarse aquellos cementos que cumplan la vigente Instrucción para la Recepción de Cementos, correspondan a la clase resistente 32,5 o superior y cumplan las limitaciones establecidas en la tabla 26.1. El cemento deberá ser capaz de proporcionar al hormigón las cualidades que al mismo se exigen en el Artículo 31º. Tabla 26.1
Tipo de hormigón Tipo de cemento
Hormigón en masa Cementos comunes Cementos para usos especiales
Hormigón armado Cementos comunes
Hormigón pretensado Cementos comunes de los tipos CEM I y CEM II/A-D
A nivel informativo se adjunta la tabla de coherencia de la del artículo 37.3.2 de la EHE que asocia una determinada relación agua/cemento con la resistencia.
46 de 73
Tabla 37.3.2.a Máxima relación agua/cemento y mínimo contenido de cemento
CLASE DE EXPOSICIÓN
Parámetro de
dosificación
Tipo de
hormigón
I
IIa
IIb
IIIa
IIIb
IIIc
IV
Qa
Qb
Qc
H
F
E
Máxima Masa 0,65 - - - - - - 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50
Relación Armado 0,65 0,60 0,55 0,50 0,50 0,45 0,50 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50
a/c Pretensado 0,60 0,60 0,55 0,50 0,45 0,45 0,45 0,50 0,45 0,45 0,55 0,50 0,50
Mínimo Masa 200 - - - - - - 275 300 325 275 300 275
contenido Armado 250 275 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300
de cemento
(kg/m3)
Pretensado 275 300 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300
Tabla 37.3.2.b Resistencias mínimas compatibles con los requisitos de durabilidad
CLASE DE EXPOSICIÓN
Parámetro de
dosificación
Tipo de
hormigón
I
IIa
IIb
IIIa
IIIb
IIIc
IV
Qa
Qb
Qc
H
F
E
Resistencia Masa 20 - - - - - - 30 30 35 30 30 30
Mínima Armado 25 25 30 30 30 35 30 30 30 35 30 30 30
(N/mm²) Pretensado 25 25 30 30 35 35 35 30 35 35 30 30 30
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3.1.5 Aspecto externo. El aspecto externo que deben presentar los hormigones puestos en obra se detallan explícitamente en el Pliego de Condiciones para la Puesta en Obra del hormigón armado, adjunto a la presente. A grandes rasgos, cabe detallar aquí que no se aceptarán hormigones fisurados, no homogéneos en color o textura o sucios, tanto de fluorescencias como de machas de óxido o grasa.
3.1.6 Características mecánicas. Diagrama σ-_ de cálculo. Para la determinación del comportamiento de las piezas de hormigón armado y para su comprobación ulterior se ha adoptado el diagrama parábola-rectángulo, preconicado por la Instrucción EHE en su artículo 39.5.
En ocasiones singulares se emplea un modelo más ajustado, que es uno de los preconizados por el Model Code.
3.1.7 Características mecánicas. Modelo de deformación longitudinal. Para cargas instantáneas o rápidamente variables, el módulo de deformación longitudinal inicial del hormigón (pendiente de la tangente en el origen de la curva real σ-ε) a la edad de j días, puede tomarse igual a:
3jcm,0j f 10.000 = E
En esta expresión fcm,j es la resistencia media a compresión del hormigón a j días de edad y debe expresarse en N/mm2 para obtener E0j en N/mm2. Como módulo instantáneo de deformación longitudinal secante Ej (pendiente de la secante), se adoptará:
3jcm,j f 8.500 =E
Dicha expresión es válida siempre que las tensiones, en condiciones de servicio, no sobrepasen el valor de 0,45 fcj, siendo fcj la resistencia característica a compresión del hormigón a j días de edad.
3.1.8 Características mecánicas. Retracción. Para la evaluación del valor de la retracción, han de tenerse en cuenta las diversas variables que influyen en el fenómeno, en especial: el grado de humedad ambiente, el espesor o menor dimensión de la pieza, la
Página 48
composición del hormigón y el tiempo transcurrido desde la ejecución, que marca la duración del fenómeno.
3.1.9 Características Mecánicas. Fluencia. La deformación dependiente de la tensión, en el instante t, para una tensión constante σ(t0), menor que 0,45fcm, aplicada en t0, puede estimarse de acuerdo con el criterio siguiente:
E
) t ,t ( +
E
1 ) t ( = ) t ,t (
0,28
0
t0,
00c
0
donde t0 y t se expresan en días. El primer sumando del paréntesis representa la deformación instantánea para una tensión unidad, y el segundo la de fluencia, siendo: E0,28 Módulo de deformación longitudinal inicial del hormigón a los 28 días de edad, definido en 39.6. E0,t0 Módulo de deformación longitudinal inicial del hormigón en el instante t0 de aplicación de la carga, definido en 39.6. (t,t0) Coeficiente de fluencia.
3.1.10 Coeficiente de Poisson.
Para el coeficiente de Poisson relativo a las deformaciones elásticas bajo tensiones normales de utilización, se tomará un valor medio igual a 0,20.
3.1.11 Coeficiente de Dilatación Térmica.
Se tiene en cuenta un valor igual a 10-5
3.2 Acero Corrugado. Se utiliza principalmente para la confección del hormigón armado, auque en determinadas ocasiones también se requiere su uso en elementos especiales (anclajes, tirantes, etc), lo cual figura explícitamente en los planos de proyecto. Sus características más relevantes son las que se detallan a continuación:
3.2.1 Límite elástico del Acero. El límite elástico del acero utilizado para la confección de las armaduras del hormigón se fija en las fichas del Anexo 1, “Cuadro de características según la EHE”, cuya definición y concreción se adecua a los criterios que fijan el artículo 31º y 38 de la EHE-08.
3.2.2 Diagrama σ- de cálculo. El diagrama tensión-deformación de cálculo del acero para armaduras pasivas (en tracción o en compresión) se deduce del diagrama característico mediante una afinidad oblicua, paralela a la recta de Hooke, de razón 1/γs.
Página 49
Excepto en situaciones singulares, el diagrama empleado es el simplificado aceptado por la EHE en su artículo 38.4, donde la rama plástica es horizontal..
Diagrama de cálculo para armaduras pasivas.
Diagrama de cálculo para armaduras activas.
3.2.3 Características del material y ensayos. Las características del material que se detalla, así como los ensayos a que deben someterse, quedan determinados en los Pliegos de condiciones adjuntos.
3.3 Acero laminado Se utiliza para la confección de elementos estructurales metálicos, tanto principales como secundarios. Sus características más relevantes son las que se detallan:
3.3.1 Resistencia de cálculo del acero Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptarán, normalmente, los siguientes valores: a) γM0 = 1,0 5 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material b) γM1 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a los fenómenos de inestabilidad c) γM2 = 1,25 coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o sección, y a la resistencia de los medios de unión d) γM3 = 1,1 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Servicio.
γM3 = 1,25 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensados en Estado Límite de Último.
γM3 = 1,4 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos y
Página 50
agujeros rasgados o con sobremedida.
3.3.2 Tipo de acero. El acero utilizado en los elementos estructurales que constituyen el proyecto que se adjunta es S275-JR.
3.3.3 Constantes elásticas del acero. Las constantes elásticas tomadas en consideración para el cálculo y comprobación de las secciones de acero laminado son las que se citan:
Módulo de elasticidad 2.100.000 Kg/cm2
Módulo de elasticidad transversal 810.000 kg/cm2
Coeficiente de Poisson v 0.3
3.3.4 Coeficiente de dilatación térmica.
Se tiene en cuenta el valor 1.2 10-5.
3.3.5 Soldadura. Todas las soldaduras serán a tope con penetración completa, preparando las aristas según las indicaciones del UNE-ENV-1090-1997 o norma que la sustituya. La soldadura serán: - En taller. Por arco con gas inerte (MIG) o por arco con electrodo de volgframio y gas inerte (TIG). - En obra. Soldeo por arco con electrodo revestido (soldeo por arco manual)
Desde el punto de vista constructivo, es técnicamente aceptable el uso de electrodos de rutilo, que presentan ventajas de rapidez y economía sobre los electrodos básicos, aunque estos últimos son aconsejables si se exige una buena tenacidad a las uniones soldadas, de acuerdo con la climatología del lugar de emplazamiento o las cargas dinámicas asociadas a la sustentación de la estructura
4 COEFICIENTES DE SEGURIDAD E HIPÓTESIS DE CÁLCULO.
Los coeficientes de seguridad adoptados afectan tanto a las características mecánicas de los materiales utilizados, como a las acciones que solicitan a la estructura. Ambos se detallan a continuación:
4.1 Coeficientes de minoración de resistencias. Los coeficientes de minoración de resistencia gravan de forma distinta a los elementos en función de diversos parámetros, de los cuales el más relevante es el tipo de material que les constituye. Para cada caso se tiene:
4.1.1 Hormigón armado. Para la determinación de los coeficientes de minoración de resistencia cabe distinguir los que se
Página 51
aplican directamente sobre el hormigón y los que lo hacen sobre el acero de armar. Dado que el nivel de control de los elementos de estructura de hormigón es estadístico para el hormigón y normal para el acero, el coeficiente a aplicar en cada caso es el indicado en la tabla 15.3 del Artículo 15º de la EHE-08. Coeficientes parciales de seguridad de los materiales para Estados Límite Últimos
Situación de proyecto Hormigón γc
Acero pasivo y activo γs
Persistente o transitoria
1,5 1,15
Accidental 1,3 1,0
Para el estudio de los Estados Límite de Servicio se adoptarán como coeficientes parciales de seguridad valores iguales a la unidad.
4.1.2 Acero laminado.
Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptarán, normalmente, los siguientes valores: a) γM0 = 1,0 5 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material b) γM1 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a los fenómenos de inestabilidad c) γM2 = 1,25 coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o sección, y a la resistencia de los medios de unión d) γM3 = 1,1 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Servicio.
γM3 = 1,25 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Último.
γM3 = 1,4 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos y agujeros rasgados o con sobremedida.
4.2 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Último. Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:
- Situaciones permanentes o transitorias:
- Situaciones accidentales:
- Situaciones sísmicas:
donde:
Q+Q+PG+G ik,i0,iQ,
1>i
k,1Q,1kP
*jk,j,G
1j
jk,jG,
1j
+*
Q+Q+A+P+G+G ik,i2,iQ,
1>i
k,11,1Q,1kAkP
*jk,jG
1j
jk,jG,
1j
*,
Q+A+P+G+G ik,i2,iQ,
1i
kE,AkP
*jk,j,G
1j
jk,jG,
1j
*
Página 52
Gk,j Valor característico de las acciones permanentes G*
k,j Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante Pk Valor característico de la acción del pretensado Qk,1 Valor característico de la acción variable determinante ψo,i Qk,i Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes ψ1,1 Qk,1 Valor representativo frecuente de la acción variable determinante ψ2,i Qk,i Valores representativos cuasipermanentes de las acciones variables con la acción determinante o
con la acción accidental Ak Valor característico de la acción accidental AE,k Valor característico de la acción sísmica Los coeficientes parciales de seguridad para las acciones, aplicables para la evaluación de los Estados Límite Últimos quedan reflejados en la tabla 12.1a de la EHE-08 que se detalla a continuación.
TIPO DE ACCIÓN Situación persistente o transitoria
Situación accidental
Efecto favorable
Efecto desfavorable
Efecto favorable
Efecto desfavorable
Permanente γG = 1,00 γG = 1,35 γG = 1,00 γG = 1,00
Pretensado γP = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00
Permanente de valor no constante
γG* = 1,00 γG* = 1,50 γG* = 1,00 γG* = 1,00
Variable γQ = 0,00 γQ = 1,50 γQ = 0,00 γQ = 1,00
Accidental - - γA = 1,00 γA = 1,00
Mientras que los coeficientes de simultaneidad (Ψ) se recogen en la tabla 4.2 del CTE en el DB-SE.
Página 53
4.3 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Servicio
-Efectos debidos a acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles:
-Efectos debidos a acciones de corta duración que pueden resultar reversibles:
-Efectos debidos a las acciones de larga duración:
Los coeficientes de simultaneidad (Ψ) son los mismos de la tabla 4.2 del CTE recogida anteriormente.
5 RESISTENCIA AL FUEGO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES BLOQUE L
2.1.- TP Semisótano
2.1.2.- Elementos metálicos
TP Semisótano - Pilares - R 90
Refs. Sección
Revestimiento
Proy. fibras min.(1) Estado
Espesor (mm)
Página 54
TP Semisótano - Pilares - R 90
Refs. Sección
Revestimiento
Proy. fibras min.(1) Estado
Espesor (mm)
L-53 4xL 120 x 120 x 12([-]) 25 Cumple
L-54 4xL 120 x 120 x 12([-]) 25 Cumple
L-22 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-26 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-31 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-36 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-38 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-40 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-41 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-42 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-43 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
Notas: (1) Proyectado de fibras minerales
2.2.- TP Baja
2.2.2.- Elementos metálicos
TP Baja - Pilares - R 90
Refs. Sección
Revestimiento
Proy. fibras min.(1) Estado
Espesor (mm)
L-52 HE 200 B 20 Cumple
L-53 HE 240 B 20 Cumple
L-54 HE 220 B 20 Cumple
L-55 HE 200 B 20 Cumple
L-21 HE 200 B 20 Cumple
L-22 4xL 120 x 120 x 12([-]) 25 Cumple
L-25 HE 220 B 20 Cumple
L-26 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-29 HE 280 B 20 Cumple
L-30 HE 200 B 20 Cumple
L-31 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-34 HE 280 B 20 Cumple
L-35 HE 200 B 15 Cumple
L-36 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-38 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-39 HE 280 B 20 Cumple
L-40 HE 240 B 20 Cumple
L-41 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-42 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-43 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple
L-44 HE 240 B 20 Cumple
L-48 HE 200 B 20 Cumple
L-49 HE 240 M 10 Cumple
L-50 HE 240 M 10 Cumple
L-51 HE 200 B 20 Cumple
L-25b HE 200 B 25 Cumple
L-30b HE 200 B 25 Cumple
Página 55
TP Baja - Pilares - R 90
Refs. Sección
Revestimiento
Proy. fibras min.(1) Estado
Espesor (mm)
L-29a HE 280 B 20 Cumple
Notas: (1) Proyectado de fibras minerales
TP Baja - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.
Proy. fibras min.(1) (mm)
Estado
1 B89-B90 HE 300 B 604.5 85.75% 15 Cumple
2 B19-B17 HE 260 B 628.5 57.37% 15 Cumple
3 B18-B16 HE 260 B 628.5 51.46% 15 Cumple
4 B91-B92 HE 300 B 604.5 75.55% 15 Cumple
5 B97-B98 IPE 200 575.0 69.53% 30 Cumple
8
L-21-B57 HE 240 B 633.5 65.51% 15 Cumple
B57-B52 HE 240 B 633.5 57.40% 15 Cumple
B52-B47 HE 240 B 633.5 45.76% 15 Cumple
B47-L-22 HE 240 B 633.5 21.52% 15 Cumple
10 L-30b-L-25b HE 300 B 604.5 57.43% 15 Cumple
11 B86-B85 HE 240 B 633.5 69.62% 15 Cumple
12 B88-B87 HE 240 B 633.5 69.19% 15 Cumple
13 B94-B93 IPE 200 654.0 0.54% 25 Cumple
14 B99-B100 HE 450 M 478.0 8.58% 10 Cumple
15 B102-B101 HE 450 M 478.0 8.65% 10 Cumple
16 B96-B95 IPE 200 654.0 30.69% 25 Cumple
18 L-28-L-29 HE 450 B 433.0 76.17% 20 Cumple
19 L-33-L-34 HE 450 B 433.0 78.37% 20 Cumple
21 L-41-L-42 HE 450 M 478.0 21.80% 10 Cumple
L-42-L-43 HE 450 M 478.0 7.38% 10 Cumple
22 L-45-L-46 HE 450 M 478.0 27.59% 10 Cumple
L-46-L-47 HE 450 M 478.0 10.35% 10 Cumple
30
L-52-L-53 HE 300 B 604.5 82.92% 15 Cumple
L-53-L-54 HE 300 B 498.5 59.28% 20 Cumple
L-54-L-55 HE 300 B 604.5 83.10% 15 Cumple
31
L-48-L-49 HE 280 M 577.5 29.34% 10 Cumple
L-49-L-50 HE 280 M 577.5 37.89% 10 Cumple
L-50-L-51 HE 280 M 577.5 27.32% 10 Cumple
32 L-53-L-49 HE 280 M 577.5 90.44% 10 Cumple
L-49-L-45 HE 280 M 577.5 93.67% 10 Cumple
33 L-54-L-50 HE 280 M 577.5 89.60% 10 Cumple
L-50-L-46 HE 280 M 577.5 97.01% 10 Cumple
34 L-55-L-51 HE 300 B 498.5 64.44% 20 Cumple
L-51-L-47 HE 300 B 498.5 66.67% 20 Cumple
36 L-38-L-39 HE 450 B 433.0 76.30% 20 Cumple
37 L-40-L-41 HE 240 B 526.5 72.03% 20 Cumple
38 L-35-L-36 HE 240 B 633.5 45.17% 15 Cumple
39 L-30b-L-30 HE 240 B 445.0 88.27% 25 Cumple
L-30-L-31 HE 280 B 513.0 83.12% 20 Cumple
40 L-25b-L-25 HE 240 B 445.0 89.21% 25 Cumple
L-25-L-26 HE 280 B 513.0 89.21% 20 Cumple
Página 56
TP Baja - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.
Proy. fibras min.(1) (mm)
Estado
41 L-44-L-45 HE 240 B 526.5 79.46% 20 Cumple
42
L-52-L-48 HE 300 B 498.5 64.37% 20 Cumple
L-48-L-44 HE 300 B 498.5 70.52% 20 Cumple
L-44-L-40 HE 240 B 526.5 55.68% 20 Cumple
43
L-35-L-30 HE 300 B 604.5 18.72% 15 Cumple
L-30-L-25 HE 300 B 604.5 31.34% 15 Cumple
L-25-L-21 HE 240 B 633.5 34.56% 15 Cumple
44 L-39-L-34 HE 140 B 663.5 53.48% 10 Cumple
45 L-29-L-29a HE 140 B 663.5 49.03% 10 Cumple
46
B23-B21 HE 240 B 526.5 77.54% 20 Cumple
B21-B22 HE 300 B 604.5 77.03% 15 Cumple
B22-B20 HE 240 B 526.5 76.73% 20 Cumple
47
B25-B27 HE 240 B 526.5 80.18% 20 Cumple
B27-B26 HE 300 B 604.5 79.16% 15 Cumple
B26-B24 HE 240 B 526.5 79.82% 20 Cumple
48
B29-B31 HE 240 B 526.5 79.47% 20 Cumple
B31-B30 HE 300 B 604.5 78.39% 15 Cumple
B30-B28 HE 240 B 526.5 79.00% 20 Cumple
49 B34-B58 HE 240 B 633.5 80.97% 15 Cumple
50 B41-B53 HE 240 B 633.5 71.91% 15 Cumple
51 B46-B48 HE 240 B 633.5 73.06% 15 Cumple
52
B49-B50 HE 220 B 649.5 24.05% 15 Cumple
B50-B51 HE 240 B 633.5 31.52% 15 Cumple
B51-B47 HE 220 B 649.5 27.64% 15 Cumple
53
B54-B55 HE 220 B 649.5 40.52% 15 Cumple
B55-B56 HE 220 B 649.5 83.17% 15 Cumple
B56-B52 HE 220 B 649.5 56.90% 15 Cumple
54
B59-B60 HE 220 B 649.5 49.12% 15 Cumple
B60-B61 HE 220 B 649.5 95.44% 15 Cumple
B61-B57 HE 220 B 649.5 65.13% 15 Cumple
55
B64-B62 HE 220 B 541.5 49.34% 20 Cumple
B62-B63 HE 280 B 619.5 48.87% 15 Cumple
B63-B65 HE 220 B 649.5 70.84% 15 Cumple
56 L-24-L-29a HE 450 B 433.0 76.37% 20 Cumple
57 B67-B66 HE 140 B 663.5 93.32% 10 Cumple
58 B69-B68 HE 140 B 663.5 95.60% 10 Cumple
59 B71-B70 HE 140 B 663.5 95.68% 10 Cumple
60 B73-B72 HE 140 B 663.5 97.18% 10 Cumple
61 B75-B74 HE 140 B 663.5 81.94% 10 Cumple
62 B77-B76 HE 140 B 663.5 83.44% 10 Cumple
63 B79-B78 HE 140 B 663.5 83.49% 10 Cumple
64 B80-B81 HE 140 B 663.5 83.72% 10 Cumple
Notas: (1) Proyectado de fibras minerales
2.3.- Forjado 3
Página 57
2.3.1.- Elementos metálicos
Forjado 3 - Pilares - R 90
Refs. Sección
Revestimiento
Proy. fibras min.(1) Estado
Espesor (mm)
L-52 HE 200 B 15 Cumple
L-53 HE 200 B 20 Cumple
L-54 HE 220 B 20 Cumple
L-55 HE 200 B 15 Cumple
L-21 HE 200 B 20 Cumple
L-22 HE 200 B 15 Cumple
L-23 HE 200 B 15 Cumple
L-24 HE 200 B 15 Cumple
L-25 HE 220 B 15 Cumple
L-26 HE 200 B 15 Cumple
L-27 HE 200 B 15 Cumple
L-28 HE 200 B 20 Cumple
L-29 HE 280 B 15 Cumple
L-30 HE 200 B 15 Cumple
L-31 HE 200 B 15 Cumple
L-32 HE 200 B 15 Cumple
L-33 HE 200 B 20 Cumple
L-34 HE 280 B 15 Cumple
L-35 HE 200 B 15 Cumple
L-36 HE 200 B 15 Cumple
L-37 HE 200 B 15 Cumple
L-38 HE 200 B 20 Cumple
L-39 HE 280 B 15 Cumple
L-40 HE 240 B 20 Cumple
L-41 HE 200 B 15 Cumple
L-42 HE 200 B 15 Cumple
L-43 HE 200 B 15 Cumple
L-44 HE 240 B 15 Cumple
L-45 HE 200 B 15 Cumple
L-46 HE 200 B 15 Cumple
L-47 HE 200 B 15 Cumple
L-48 HE 200 B 15 Cumple
L-49 HE 240 M 10 Cumple
L-50 HE 240 M 10 Cumple
L-51 HE 200 B 15 Cumple
L-25b HE 200 B 20 Cumple
L-30b HE 200 B 20 Cumple
L-29a HE 280 B 15 Cumple
Notas: (1) Proyectado de fibras minerales
Forjado 3 - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.
Proy. fibras min.(1) (mm)
Estado
1
L-48-L-49 HE 240 B 639.0 68.47% 15 Cumple
L-49-L-50 HE 240 B 531.5 50.36% 20 Cumple
L-50-L-51 HE 240 B 639.0 59.80% 15 Cumple
Página 58
Forjado 3 - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.
Proy. fibras min.(1) (mm)
Estado
2 B116-B115 IPE 200 660.0 2.74% 25 Cumple
3
L-44-L-45 HE 240 B 639.0 67.62% 15 Cumple
L-45-L-46 HE 240 B 639.0 95.00% 15 Cumple
L-46-L-47 HE 240 B 639.0 66.35% 15 Cumple
4
L-40-L-41 HE 240 B 639.0 40.60% 15 Cumple
L-41-L-42 HE 240 B 639.0 56.27% 15 Cumple
L-42-L-43 HE 240 B 639.0 35.42% 15 Cumple
5
L-30b-L-30 HE 240 B 639.0 56.95% 15 Cumple
L-30-L-31 HE 240 B 639.0 43.97% 15 Cumple
L-31-L-32 HE 240 B 639.0 76.16% 15 Cumple
L-32-L-33 HE 240 B 639.0 47.41% 15 Cumple
6
L-25b-L-25 HE 240 B 639.0 57.34% 15 Cumple
L-25-L-26 HE 240 B 639.0 50.64% 15 Cumple
L-26-L-27 HE 240 B 639.0 73.32% 15 Cumple
L-27-L-28 HE 240 B 639.0 46.83% 15 Cumple
7 L-30b-L-25b HE 240 B 639.0 26.67% 15 Cumple
8 B40-B39 IPE 240 628.0 29.34% 25 Cumple
9 B42-B41 IPE 240 628.0 28.92% 25 Cumple
10
L-52-L-48 HE 240 B 639.0 46.39% 15 Cumple
L-48-L-44 HE 240 B 639.0 41.16% 15 Cumple
L-44-L-40 HE 240 B 639.0 40.26% 15 Cumple
11 L-35-L-30 HE 240 B 639.0 6.00% 15 Cumple
L-30-L-25 HE 240 B 639.0 20.47% 15 Cumple
12 L-25-L-21 HE 240 B 639.0 6.23% 15 Cumple
13
B46-B50 IPE 240 628.0 33.49% 25 Cumple
B50-B49 IPE 240 628.0 33.27% 25 Cumple
B49-B106 IPE 240 628.0 34.23% 25 Cumple
14
B99-B48 IPE 240 628.0 7.00% 25 Cumple
B48-B47 IPE 240 628.0 29.61% 25 Cumple
B47-B43 IPE 240 628.0 6.56% 25 Cumple
15
B54-B58 IPE 240 628.0 33.14% 25 Cumple
B58-B57 IPE 240 628.0 33.11% 25 Cumple
B57-B107 IPE 240 628.0 34.01% 25 Cumple
16
B100-B56 IPE 240 628.0 6.98% 25 Cumple
B56-B55 IPE 240 628.0 29.58% 25 Cumple
B55-B51 IPE 240 628.0 6.53% 25 Cumple
17
L-53-L-49 IPE 240 550.5 84.27% 30 Cumple
L-49-L-45 IPE 240 550.5 75.81% 30 Cumple
L-45-L-41 IPE 240 550.5 83.06% 30 Cumple
18
L-36-L-31 IPE 240 628.0 23.38% 25 Cumple
L-31-L-26 IPE 240 628.0 98.69% 25 Cumple
L-26-L-22 IPE 240 628.0 27.51% 25 Cumple
19
B62-B66 IPE 240 628.0 32.83% 25 Cumple
B66-B65 IPE 240 628.0 32.78% 25 Cumple
B65-B108 IPE 240 628.0 33.64% 25 Cumple
20
B101-B64 IPE 240 628.0 6.95% 25 Cumple
B64-B63 IPE 240 628.0 29.36% 25 Cumple
B63-B59 IPE 240 628.0 6.50% 25 Cumple
Página 59
Forjado 3 - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.
Proy. fibras min.(1) (mm)
Estado
21
B70-B74 IPE 240 628.0 33.75% 25 Cumple
B74-B73 IPE 240 628.0 33.60% 25 Cumple
B73-B109 IPE 240 628.0 34.66% 25 Cumple
22
B102-B72 IPE 240 628.0 6.94% 25 Cumple
B72-B71 IPE 240 628.0 29.94% 25 Cumple
B71-B67 IPE 240 628.0 6.49% 25 Cumple
23
B78-B82 IPE 240 628.0 32.84% 25 Cumple
B82-B81 IPE 240 628.0 32.78% 25 Cumple
B81-B110 IPE 240 628.0 33.64% 25 Cumple
24
B103-B80 IPE 240 628.0 6.95% 25 Cumple
B80-B79 IPE 240 628.0 29.30% 25 Cumple
B79-B75 IPE 240 628.0 6.50% 25 Cumple
25
L-54-L-50 IPE 240 550.5 85.14% 30 Cumple
L-50-L-46 IPE 240 550.5 69.59% 30 Cumple
L-46-L-42 IPE 240 550.5 82.29% 30 Cumple
26
L-37-L-32 HE 240 B 639.0 7.70% 15 Cumple
L-32-L-27 HE 240 B 639.0 18.23% 15 Cumple
L-27-L-23 HE 240 B 639.0 10.33% 15 Cumple
27
B86-B90 IPE 240 628.0 33.11% 25 Cumple
B90-B89 IPE 240 628.0 33.44% 25 Cumple
B89-B111 IPE 240 628.0 33.96% 25 Cumple
28
B104-B88 IPE 240 628.0 6.99% 25 Cumple
B88-B87 IPE 240 628.0 29.59% 25 Cumple
B87-B83 IPE 240 628.0 6.55% 25 Cumple
29 B117-B118 IPE 200 660.0 1.38% 25 Cumple
30
B94-B98 IPE 240 628.0 33.52% 25 Cumple
B98-B114 IPE 240 484.5 73.79% 35 Cumple
B114-B112 IPE 240 628.0 34.35% 25 Cumple
31
B105-B96 IPE 240 628.0 7.00% 25 Cumple
B96-B95 IPE 240 628.0 29.84% 25 Cumple
B95-B91 IPE 240 628.0 6.55% 25 Cumple
32
L-55-L-51 HE 240 B 639.0 41.83% 15 Cumple
L-51-L-47 HE 240 B 639.0 39.95% 15 Cumple
L-47-L-43 HE 240 B 639.0 44.46% 15 Cumple
33
L-38-L-33 HE 240 B 639.0 13.55% 15 Cumple
L-33-L-28 HE 240 B 639.0 26.24% 15 Cumple
L-28-L-24 HE 240 B 639.0 16.18% 15 Cumple
34
L-21-L-22 HE 240 B 639.0 42.92% 15 Cumple
L-22-L-23 HE 240 B 639.0 77.18% 15 Cumple
L-23-L-24 HE 240 B 639.0 47.13% 15 Cumple
35
L-52-L-53 HE 240 B 639.0 68.81% 15 Cumple
L-53-L-54 HE 240 B 639.0 95.11% 15 Cumple
L-54-L-55 HE 240 B 639.0 67.06% 15 Cumple
36 L-24-L-29a HE 300 B 608.5 60.56% 15 Cumple
37 L-28-L-29 HE 300 B 608.5 60.38% 15 Cumple
38 L-33-L-34 HE 300 B 608.5 60.70% 15 Cumple
39 L-35-L-36 HE 240 B 639.0 27.63% 15 Cumple
L-36-L-37 HE 240 B 639.0 38.21% 15 Cumple
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Forjado 3 - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.
Proy. fibras min.(1) (mm)
Estado
L-37-L-38 HE 240 B 639.0 34.90% 15 Cumple
L-38-L-39 HE 300 B 608.5 60.65% 15 Cumple
40 B35-B36 HE 120 B 637.5 12.80% 20 Cumple
41 B33-B34 HE 120 B 637.5 8.98% 20 Cumple
42 B20-B19 HE 120 B 637.5 14.80% 20 Cumple
43 B18-B17 HE 120 B 637.5 12.91% 20 Cumple
44 B24-B23 HE 120 B 637.5 16.38% 20 Cumple
45 B22-B21 HE 120 B 637.5 14.31% 20 Cumple
46 B28-B27 HE 120 B 637.5 16.37% 20 Cumple
47 B26-B25 HE 120 B 637.5 14.30% 20 Cumple
48 B32-B31 HE 120 B 637.5 16.46% 20 Cumple
49 B30-B29 HE 120 B 637.5 14.38% 20 Cumple
50 L-39-L-34 HE 120 B 637.5 40.63% 20 Cumple
51 L-29-L-29a HE 120 B 637.5 33.11% 20 Cumple
Notas: (1) Proyectado de fibras minerales BLOQUE M
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BLOQUE M 2.1.- TP Semisótano 2.1.1.- Elementos de hormigón armado
TP Semisótano - Pilares - R 90
Refs. Sección Estado
M3 40x40 Cumple
M4 40x40 Cumple
M5 40x40 Cumple
M6 40x40 Cumple
M7 40x40 Cumple
M8 40x40 Cumple
M9 40x40 Cumple
M10 40x40 Cumple
M11 40x40 Cumple
M12 40x40 Cumple
M13 40x40 Cumple
M14 40x40 Cumple
M15 40x40 Cumple
M16 40x40 Cumple
M17 40x40 Cumple
M18 40x40 Cumple
M21 40x40 Cumple
M22 40x40 Cumple
M23 40x40 Cumple
M24 40x40 Cumple
M20 Diámetro 35 Cumple
M26 40x40 Cumple
M27 40x40 Cumple
M29 40x40 Cumple
M19 40x40 Cumple
M25 45x35 Cumple
M28 40x40 Cumple
M1 30x30 Cumple
Página 62
TP Semisótano - Pilares - R 90
Refs. Sección Estado
M2 30x30 Cumple
TP Semisótano - Vigas - R 90
Pórtico Tramo Dimensiones (mm)
am (mm)
amín (mm)
Estado
1 B4-M2 150x300 52 25 Cumple
M2-B3 150x300 0 25 No cumple
TP Semisótano - Losas macizas - R 90
Paño Canto (mm)
am (mm)
amín (mm)
Estado
L1 300 30 25 Cumple
Notas: En el paño L1 es necesario, por estar sobre apoyos puntuales, que la armadura en el tramo sea al menos el 20% de la armadura sobre pilares, por lo que puede resultar conveniente disponer un armado base que cubra ese 20% (Articulo C.2.3.3-3 CTE DB SI).
2.2.- TP Baja 2.2.1.- Elementos de hormigón armado
TP Baja - Pilares - R 90
Refs. Sección Estado
M3 40x40 Cumple
M4 40x40 Cumple
M5 40x40 Cumple
M6 40x40 Cumple
M7 40x40 Cumple
M8 40x40 Cumple
M9 40x40 Cumple
M10 40x40 Cumple
M11 40x40 Cumple
M12 40x40 Cumple
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TP Baja - Pilares - R 90
Refs. Sección Estado
M13 40x40 Cumple
M14 40x40 Cumple
M15 40x40 Cumple
M16 40x40 Cumple
M17 40x40 Cumple
M18 40x40 Cumple
M21 40x40 Cumple
M22 40x40 Cumple
M23 40x40 Cumple
M24 40x40 Cumple
M1 30x30 Cumple
M2 30x30 Cumple
TP Baja - Losas macizas - R 90
Paño Canto (mm)
am (mm)
amín (mm)
Estado
L1 300 30 25 Cumple
Notas: En el paño L1 es necesario, por estar sobre apoyos puntuales, que la armadura en el tramo sea al menos el 20% de la armadura sobre pilares, por lo que puede resultar conveniente disponer un armado base que cubra ese 20% (Articulo C.2.3.3-3 CTE DB SI).
2.3.- TP Primera 2.3.1.- Elementos metálicos
TP Primera - Pilares - R 30
Refs. Sección
Revestimiento Pint. intumescente(1) Estado
Espesor (mm)
M8a HE 120 B
0.6 Cumple
M9a HE 120 B
0.6 Cumple
M12a
HE 120 B
0.6 Cumple
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TP Primera - Pilares - R 30
Refs. Sección
Revestimiento Pint. intumescente(1) Estado
Espesor (mm)
M13a
HE 120 B
0.6 Cumple
M16a
HE 120 B
0.6 Cumple
M17a
HE 120 B
0.6 Cumple
Notas: (1) Pintura intumescente
TP Primera - Vigas - R 30
Pórtico Tramo Perfil Temperatura perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec. M. verm. y yeso(1) (mm)
Estado
1
B10-M8a IPE 300 450.5 5.17% 10 Cumple
M8a-M9a IPE 300 450.5 31.79% 10 Cumple
M9a-B13 IPE 300 450.5 0.84% 10 Cumple
2
B5-M12a IPE 300 450.5 12.39% 10 Cumple
M12a-M13a IPE 300 450.5 53.33% 10 Cumple
M13a-B34 IPE 300 450.5 0.86% 10 Cumple
3
B6-M16a IPE 300 450.5 5.20% 10 Cumple
M16a-M17a IPE 300 450.5 31.85% 10 Cumple
M17a-B9 IPE 300 450.5 0.85% 10 Cumple
4
B7-M16a IPE 220 487.5 1.27% 10 Cumple
M16a-M12a IPE 220 487.5 53.87% 10 Cumple
M12a-M8a IPE 220 487.5 54.07% 10 Cumple
M8a-B11 IPE 220 487.5 1.27% 10 Cumple
5
B8-M17a IPE 220 487.5 1.61% 10 Cumple
M17a-M13a IPE 220 487.5 43.16% 10 Cumple
M13a-M9a IPE 220 487.5 43.34% 10 Cumple
M9a-B12 IPE 220 487.5 1.64% 10 Cumple
6 B1-B3 IPE 220 487.5 36.32% 10 Cumple
7 B2-B1 IPE 220 487.5 68.71% 10 Cumple
8 B4-B3 IPE 220 487.5 35.28% 10 Cumple
9 B2-B4 IPE 220 487.5 36.22% 10 Cumple
10 B18-B16 IPE 220 487.5 1.25% 10 Cumple
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TP Primera - Vigas - R 30
Pórtico Tramo Perfil Temperatura perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec. M. verm. y yeso(1) (mm)
Estado
B16-B15 IPE 220 487.5 9.48% 10 Cumple
B15-B14 IPE 220 487.5 9.49% 10 Cumple
B14-B17 IPE 220 487.5 1.24% 10 Cumple
11
B23-B21 IPE 220 487.5 0.68% 10 Cumple
B21-B20 IPE 220 487.5 10.71% 10 Cumple
B20-B19 IPE 220 487.5 10.71% 10 Cumple
B19-B22 IPE 220 487.5 0.68% 10 Cumple
12
B28-B26 IPE 220 487.5 0.73% 10 Cumple
B26-B25 IPE 220 487.5 10.76% 10 Cumple
B25-B24 IPE 220 487.5 10.76% 10 Cumple
B24-B27 IPE 220 487.5 0.73% 10 Cumple
13
B33-B31 IPE 220 487.5 1.15% 10 Cumple
B31-B30 IPE 220 487.5 9.51% 10 Cumple
B30-B29 IPE 220 487.5 9.52% 10 Cumple
B29-B32 IPE 220 487.5 1.15% 10 Cumple
Notas: (1) Mortero de vermiculita-perlita con yeso
2.4.- Estructuras 3D integradas Referencias: N: Esfuerzo axil (kN) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (kN) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (kN) Mt: Momento torsor (kN·m) My: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (kN·m) Mz: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (kN·m) Los esfuerzos indicados son los correspondientes a la combinación pésima, es decir, aquella que demanda la máxima resistencia de la sección. Origen de los esfuerzos pésimos:
G: Sólo gravitatorias GV: Gravitatorias + viento GS: Gravitatorias + sismo GVS: Gravitatorias + viento + sismo
h: Aprovechamiento de la resistencia. La barra cumple con las condiciones de resistencia de la norma
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si se cumple que h £ 100 %. 6 MÉTODOS DE CÁLCULO.
Para la determinación de esfuerzos en los distintos elementos estructurales se utilizan los postulados básicos de la elasticidad y la resistencia de materiales, aplicándolos de forma diversa y a través de distintas metodologías, en función del elemento o elementos a analizar. Por otro lado, para la comprobación de secciones de hormigón, se utilizan las bases del cálculo en rotura, considerando el trabajo en régimen anelástico del material, contemplando de este modo la fisuración por tracción y la elasto-plasticidad en compresión. Para la comprobación de las secciones de acero, se utilizan generalmente las bases de cálculo elástico, aunque en ocasiones, se contemplan puntualmente las consideraciones del cálculo elástico no lineal y el cálculo elasto-plástico. La especificación de las metodologías utilizadas para el análisis de los diversos tipos estructurales se detalla a continuación.
6.1 Estructuras de barras. Su análisis se lleva a cabo mediante el cálculo matricial de estructuras, aplicado tanto a estructuras planas como espaciales. Para la determinación de las matrices de rigidez de cada una de las barras de la estructura se parte de los dos teoremas de Mohr, relacionando todos los movimientos posibles de extremos con los esfuerzos acontecidos. En aquellos casos en los que la esbeltez de la estructura es determinante, se utiliza también el cálculo matricial, aunque basado en la formulación de la ecuación de equilibrio de la estructura bajo las consideraciones de la teoría en 2º orden, deduciendo, pues, las matrices de rigidez de las barras y los vectores de acciones en función del esfuerzo axial.
6.2 Losas continuas y edificios de pilares, muros y forjados bidireccionales..
Su análisis se lleva a cabo mediante el cálculo matricial de estructuras, aplicado tanto a estructuras planas como espaciales.
Para la determinación de las matrices de rigidez de cada una de las barras de la estructura se parte de los dos teoremas de Mohr, relacionando todos los movimientos posibles de extremos con los esfuerzos acontecidos. Las losas macizas o aligeradas se discretizan en una malla virtual de 25x25cm, distinguiendo entre las zonas macizas y aligeradas con sus correspondientes áreas e inercias, según corresponda. Los pilares se plantean como una barra y los muros y las pantallas se analizan por el Método de
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los Elementos Finitos. Todo ello, evaluado conjuntamente, permite la determinación precisa de los esfuerzos en todos y cada uno de los elementos de la estructura.
6.3 Comprobación de perfilería metálica. La comprobación de perfilería metálica se realiza en base a las consideraciones de la normativa CTE DB SE-A, según métodos elásticos y anelásticos.
6.4 Armado de secciones de hormigón armado. El armado de secciones de hormigón se realiza en rotura, considerando el diagrama σ-ε que se detalla en la presente memoria. Mediante esta metodología se analizan casos de flexión simple recta y esviada, flexo-compresión recta y esviada, compresión compuesta recta y esviada y tracción compuesta recta o esviada, a través de la determinación del plano de deformaciones y planteamiento de las ecuaciones de equilibrio interno. Para la comprobación a esfuerzos rasantes, tipo cortante o momento torsor, se utilizan las consideraciones de la Normativa EHE-02.
6.5 Encepados. En consistencia con la EHE y CTE DB SE-C, se distingue entre encepados rígidos y flexibles que, según el artículo 59.2 son: Rígidas: los encepados cuyo vuelo v en la dirección principal de mayor vuelo es menor que 2h. Por motivos evidentes en este caso no es necesaria la comprobación a punzonamiento. El armado se calcula por el método de las bielas y tirantes. Flexibles: los encepados cuyo vuelo v en la dirección principal de mayor vuelo es mayor que 2h. En este caso se comprueba el E.L. de Punzonamiento. El armado se calcula como en cualquier otro caso de región C.
7 CRITERIOS DE DIMENSIONAMIENTO.
Los criterios utilizados para el dimensionado de todos y cada uno de los elementos que configuran la estructura del edificio se han basado en observar el cumplimiento de dos requisitos básicos, a saber, el que se refiere a los estados límite últimos por un lado y el de satisfacer los estados límite últimos de utilización por el otro.
Con respecto a la satisfacción del primer requisito cabe señalar que en ningún caso se rebasan las tensiones admisibles de los materiales, contemplando para asentar esta afirmación los fenómenos de inestabilidad global y particular de los elementos.
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Con respecto a la satisfacción del segundo, se ha incidido sistemáticamente en el control de las deformaciones de todos los elementos resistentes. El cálculo de las deformaciones verticales (flechas) de los elementos sometidos a flexión, se ha realizado aplicando los criterios expuestos en 4.3.3.1. del CTE DB-SE. En el cuadro siguiente se indican los límites de flecha establecidos para asegurar la compatibilidad de deformaciones de los distintos elementos estructurales y constructivos:
TIPO DE ELEMENTO FLECTADO FLECHA RELATIVA
Pisos con tabiques frágiles o pavimentos rígidos sin juntas L / 500
Pisos con tabiques ordinarios o pavimentos rígidos con juntas L / 400
Resto de los casos L / 300
En cualquier caso no será necesaria la comprobación de flechas en vigas, losas de edificación y forjados de viguetas cuando el canto de dichos elementos sea superior al establecido en el artículo 50.2.2.1 de la EHE-08.
7.1 Situaciones singulares. Pueden superarse localmente las flechas máximas siempre y cuando se cumpla el estado límite de vibraciones y se garantice que los elementos no estructurales no se dañarán. Consecuentemente se tendrán en consideración los siguientes puntos: Una vez levantada la estructura, el orden de carga será de la planta superior a la inferior. Se dejará una separación entre los cerramientos y los forjado de un tamaño de 25mm, que es superior a la flecha activa máxima calculada. Se ha dimensionado para que no se superen las frecuencias indicadas en el CTE DB-SE 4.3.4.
8 PROCESO CONSTRUCTIVO. En el edificio M, el proceso constructivo a observar en la ejecución del proyecto que se presenta corresponde al lógico de la ejecución del capítulo de Movimiento de Tierras, posteriormente el de cimentación y finalmente el de la estructura, esta última realizada nivel a nivel, desde el más inferior al superior. De él cabe destacar aquí que todo elemento estructural deberá mantenerse apuntalado hasta que haya tomado la resistencia prevista en proyecto, y que nunca se solicitarán los elementos a situaciones de carga más desfavorables que las previstas en el proyecto, tal y como fijan los Pliegos de Condiciones adjuntos.
En las UTA, se realizará la conexión entre los nuevos pilares de la remonta y los existentes, colocando posteriormente las vigas y correas. En la remonta del bloque L, se realizará la conexión entre los nuevos pilares de la remonta y los existentes, colocando posteriormente las vigas, correas y chapa grercada, acción que se repetirá planta a planta, en orden ascendente. Previamente se reforzarán los pilares indicados.
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En las pasarelas, se conectarán las vigas a los pilares existentes, y se forjará. Previamente se reforzarán los pilares existentes.
9 JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y HORMIGONADO EN FORJADOS
Deberán disponerse juntas de contracción haciéndolas coincidir con juntas de hormigonado.
Se colocarán a una distancia menor o igual a 20 metros en cada una de las direcciones ortogonales. Dichas juntas tendrán una inclinación de 45º y se dispondrán ortogonalmente a la red de isostáticas de compresión tal y como se indica en la siguiente figura.
De esta forma, con los despieces actuales de ferralla, la armadura está interrumpida en la
zona no hormigonada de los solapes del pilar, permitiendo su corrimiento de acuerdo con el acortamiento de las dos zonas hormigonadas.
El segundo hormigonado se realizará como mínimo pasados 2 días del primer hormigonado en invierno y 3 días en verano. Previamente se realizará la limpieza del hormigón existente en la superficie de la junta y se humedecerá hasta la saturación. El ámbito de forjado que recoge 2L/3 ó 3L/4 siempre será el último en hormigonarse. Al efecto de conseguir una rugosidad que permita la adherencia entre el primer y el segundo hormigonado la opción más recomendable consiste colocar en la junta una malla o metal tupido cuyo galvanizado deberá garantizar una protección de 100 años y con las perforaciones necesarias para permitir el paso de la armadura. Opcionalmente también se podrá dejar la superficie natural de la junta pero se tendrá especial cuidado en no dejar una lechada de cemento en la superficie. En caso de forjados reticulares, las juntas no coincidirán con nervios paralelos a las mismas. La disposición de las juntas será tal que cumpla las condiciones aquí indicadas y se adecúe al programa de hormigonado establecido en obra.
10 MANTENIMIENTO DE LA ESTRUCTURA.
10.1 Vida útil de la estructura La vida útil considerada es de 100 años.
10.2 Estructuras de acero. Las estructuras de acero tradicionalmente son las que revisten mayor repercusión en cuanto a las tareas de mantenimiento se refiere, dada la mayor inestabilidad de su estructura molecular.
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Básicamente, el mantenimiento deberá hacer frente a la oxidación y a la corrosión. Para ello, cabe proteger la estructura de la intemperie. Así pues, debe aplicarse en todas las superficies expuestas una imprimación de pintura o producto antioxidante. Dicha imprimación será objeto de un control periódico, a fin de detectar posibles indicios de oxidación. A tal efecto es preceptivo el cumplimiento del siguiente programa de actividades de mantenimiento: a) La estructura metálica es interior o no expuesta a agentes ambientales nocivos: deberá realizarse una revisión de la estructura cada 4 años, detectando puntos de inicio de la oxidación, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local de pintura antioxidante. Cada 10 años deberá procederse a un levantado de la imprimación existente para un posterior pintado total de la estructura. b) La estructura metálica es exterior o en un ambiente de agresividad moderada: deberá realizarse una revisión de la estructura cada 2 años, detectando puntos de inicio de la oxidación, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada mediante la imprimación local de pintura antioxidante. Cada 5 años deberá procederse a un levantado de la imprimación existente para un posterior pintado total de la estructura. c) La estructura metálica es exterior o expuesta a un ambiente de agresividad elevada: deberá realizarse una revisión de la estructura cada año, detectando puntos de inicio de la oxidación, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada mediante la imprimación local de pintura antioxidante. Cada 3 años deberá procederse a un levantado de la imprimación existente, para un posterior pintado total de la estructura.
Todos los valores de frecuencia de revisión deberán ser cotejados con los indicados por los fabricantes de pinturas anti corrosión y de los materiales de protección contra el fuego. En el caso de que el fabricante exija una mayor frecuencia en la inspección, revisión o tratamiento se atenderá a sus necesidades.
Por otro lado se cumplirá lo establecido en el CTE-SE-A apartado 12 “inspección y
mantenimiento”.
10.3 Estructuras de hormigón. Las partes de la estructura constituidas por hormigón armado deberán someterse también a un programa de mantenimiento según se indica en el anejo 19 de la EHE-08,
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10.3.1 Descripción de la estructura y de las clases de exposición de sus elementos. La descripción de los elementos se detalla en el punto 1 de la presente memoria. Las clases de exposición se concretan en:
ELEMENTO CLASE DE EXPOSICIÓN
Cimentación y contención
IIa
Pilares
IIa
Forjados y jácenas
IIa
Escaleras
IIa
10.3.2 Puntos críticos de la estructura a efectos de inspección y mantenimiento. Los puntos críticos son:
Bases de pilares en contacto con el terreno y las soleras. Cantos de forjados vistos y exteriores. Elementos situados en zonas húmedas (baños y cocinas). Sumideros, desagües y canalones en zonas exteriores.
10.3.3 Medios auxiliares para el acceso a las distintas zonas de la estructura. En función de los elementos a revisar los medios auxiliares son:
Cantos de forjados vistos y exteriores. Andamios o plataformas ascendentes-descendentes o sistemas de trabajos verticales.
Elementos situados en zonas húmedas (baños y cocinas). Escalera de mano.
10.3.4 Periodicidad de las inspecciones.
a) La estructura está en un ambiente I: deberá realizarse una revisión de la estructura cada 10 años, detectando puntos de inicio de la fisuración excesiva u oxidación de las armaduras, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local con epoxi y restitución con mortero de alta resistencia sin retracción. Una vez reparado deberá seguir con la frecuencia de inspecciones establecida.
b) La estructura está en un ambiente IIa, IIb o con ataques al acero del tipo Qa o Qb: deberá
realizarse una revisión de la estructura cada 5 años, detectando puntos de inicio de la fisuración excesiva u oxidación de las armaduras, en los que deberá levantarse el material
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degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local con epoxi y restitución con mortero de alta resistencia sin retracción. Una vez reparado deberá seguir con la frecuencia de inspecciones establecida.
c) La estructura está en un ambiente IIIa, IIIb, IIIc, IV o con ataques al acero del tipo Qc:
deberá realizarse una revisión de la estructura cada 5 años, detectando puntos de inicio de la fisuración excesiva u oxidación de las armaduras, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local con epoxi y restitución con mortero de alta resistencia sin retracción. Una vez reparado deberá seguir con la frecuencia de inspecciones establecida.
d) Los puntos críticos de la estructura a efectos de inspección y mantenimiento deberán
revisarse cada 2 años.
10.3.5 Técnicas y criterios de inspección.
Inspecciones visuales periódicas. Se localizaran fisuras, se determinará su profundidad si se considera necesario y siempre se establecerá la causa de las mismas.
Cuando los procesos de degradación sean extensos o el Técnico encargado de las revisiones lo considere oportuno se determinará la profundidad de carbonatación por un Laboratorio homologado.
Cuando el Técnico encargado de las revisiones lo considere oportuno, si considera necesario conocer la resistencia del hormigón se extraerán probetas testigo para su rotura. De la misma forma se realizarán pruebas esclerométricas y ultrasónicas para poder correlacionar los valores con los resultados de las probetas.
En los procesos de oxidación se realizarán medidas de la pérdida de acero una vez eliminado el óxido mediante chorreado o cepillado. En el caso de que la pérdida no sea aceptable, se procederá al refuerzo previa redacción de un proyecto por un Técnico competente.
Palma, a Julio de 2019 Los arquitectos: D. Carlos Sobrini Marín D. Jordi Herrero Campo
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ANEXO 1 CUADRO DE CARACTERISTICAS SEGUN EHE
ELEMENTO LOCALIZACION TIPIFICACIÓN Y NIVEL DE COEFICIENTE DE
DENOMINACIÓN CONTROL SEGURIDAD
HORMIGÓN Cimentación y muros de
contención
HA-25/B/20/IIa Estadístico
c
:
1.5
Pilares HA-25/P/20/IIa Estadístico
c
:
1.5
Forjados y jácenas HA-25/B/20/IIa Estadístico
c
:
1.5
Escaleras HA-25/P/12/IIa Estadístico
c
:
1.5
c
:
c
:
ACERO EN BARRAS B-500S/510MPa Normal
s
:
1.15
ARMADURAS ALAMBRES DE MALLAS B-500T/510MPa Normal
s
:
1.15
EJECUCIÓN Toda la obra Normal Q: 1.35
G: 1.50
G
:
Q
:
CARACTERÍSTICAS ADICIONALES DE LOS CEMENTOS:
NOTAS: En las zonas exteriores en contacto con la intemperie aplicará un producto que aísle de la carbonatación.