Date post: | 17-Jan-2016 |
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DISEÑO PUENTE LOSA
PROYECTO : Puente carrozable Peña Blanca
EXPEDIENTE : 1720040056
UBICACIÓN :
EVALUADOR :
ZONAL :
DATOS:LUZ EFEC.(L) 9.75 M
SOBRECARGA = HL 93
P = 4.00 TN
P.E. (C°) = 2.40 TN/M3
F'C = 210 KG/CM2
F'Y = 4200 KG/CM2
FC = 84 KG/CM2
FS = 1680 KG/CM2
r = 20.00
Es = 2100000 KG/CM2
Ec = 217370.65 KG/CM2
n = 10
K = 0.326
J = 0.891
b = 100 CM (Tomamos un metro de ancho de losa)
Ø = 0.9
b' = 25.00 CM
Ø' = 0.85
ANCHO CAJUELA= 0.60 M
ANCHO VIA 3.6 M
A. ANALISIS TRANSVERSAL
PREDIMENSIONAMIENTO
COMO L<= 6 m, ENTONCES EL ESPESOR DE LA LOSA PODRIA SER :
h = L/15 0.65 mts 0.63375
¿ Cual es el espesor a usar = 0.55 mts
METRADO DE CARGAS
Consideremos un metro lineal de losa, transversalmente:
Losa (Wd) = 1.56 TN/M de losa
MOMENTO POR PESO PROPIO ( Md )
Wd (TN/M) = 1.56
9.75
4.875 4.875
Y=( L/2 * L/2 ) / L 2.44 M
Md = Wd*L*Y/ 2 18.54 TN-M
Este valor es el máximo momento al centro de la luz debido al pe 0
B. ANALISIS LONGUITUDINAL
Aplicando la sobre carga tipo semitrailer :
4P 4P
P
Es evidente que sobre todo el puente no podra entrar el tren de cargas completo. Ante esta circunstancia se
determina la seccion crítica que ocasione el máximo momento, la que es producida cuando entra una sola rueda,
la más pesada. En este caso escogemos la central del tren de cargas, como es evidente ella producira su máximo
efecto cuando se encuentre al centro de la luz, por ello:
4.27 4.27
4P 4P
P
4.875 4.875
M = 4P*Y 9.75 P TN-M
OBSERVACION : Se puede concluir que el máximo momento se ocasioná al centro de la luz cuando el eje central del
tren de cargas se encuentre aplicado sobre él, siendo su valor:
M s/c (TN - M)= 9.75 P = 19.50
Recordemos que los 4000 Kg es el peso por eje, siendo el de rueda la mitad.
DETERMINEMOS EL ANCHO EFECTIVO ( E ): Ancho= 4400
L1= Min (L, 18000) W1=Min ( Ancho, 9000)
L1= 9750 W1= 4400
E1=250+0.42*RAIZ(L1*W1)
E1= 3001 mm
N= 0.717
d1= 4.3
d2= 4.3
E = 1.219 + 0.06 L 1.80 < 2.13 OK
2.1.- SOBRECARGA HL - 93Entonces el valor del momento máximo por metro de losa será :
P= 3700
Momento Por Via M s/c = 43.148
CARGA DISTRIBUID Md=WL2/8 Md= 11.883
MOMENTO TOTAL Por Baret : Mt= 55.031
2.3- CARGAS POR EJE TANDEM
11.200 Tn
M = PT*(L/2-n)*(L+2*n-dT)/L
M = PT*X/L*(2*L-2*X-dT) Si X < L/2
M = PT*(L-X)/L*(2*X-dT) Si L/2 < X < L
PT = 24,691.35 Lb PT =
Y
1.200 m
Por viga = M eq/2 Por Baret : M et = 47.687 Tn-m
CARGA DISTRIBUID Md=WL2/8 Md= 11.883
MOMENTO TOTAL Por Baret : Factor de Impacto=1.33
Ms/c*1.33+Md Mt= 75.307
Factor de Concentracion carga =1.20 Mt= 90.368
Momento por ancho de via Mt= 30.114
SOBRECARGA EQUIVALENTE ( Meq ):
8.2TN
0.952 T/ M
4.875 4.875
Meq = ( 0.952*Y*L/2 ) + 8.2*Y 31.30 TN-M
Recordemos que este momento producido por vía o carril de circulación. Como cada uno tiene un ancho de 10 pies
(3.05 m), entonces el momento por metro de ancho debido a la sobrecarga equivalente será :
Meq = 10.26 TN-M
De ambos resultados del momento, podemos concluir que el máximo momento sobre la losa del puente, por metro de
ancho de losa debido a la sobrecarga americana es:
Mmáx = ML = 11.88 TN-M
COEFICIENTE DE IMPACTO ( I ):
I = 15.24/ (L+38) = 0.32 SERA < ó =0.30
Como este valor sobrepasa a 0.30; que es el máximo permitido, escogeremos este valor como valor del coeficiente
de impacto correspondiente.
I = 0.30
Ci = 1.30
Por ello el momento de impacto debido a las cargas moviles será:
MI = I * Mmáx 3.56 TN-M
C. DISEÑO
VERIFICACION DEL PERALTE POR SERVICIO :
M = Md+ML+MI 33.98 TN-M
Valor del momento por metro de ancho de losa.
DETERMINACION DEL PERALTE
d = RAIZ (2*M / FC*K*J*b) 52.79 < 55
Asumiremos d = 43 cm, para el espesor h = 0.50 m , nos da un recubrimiento que exede a los 3 cm mínimos solicitados.
dT = 4' dT =
8.54
Y
Y
Recubrimiento = 4 cm
Entonces d = 51.00 cm
h = 0.55 51 cm
REFUERZO INFERIOR
4 cm
El area de acero necesario por metro de ancho de losa para diseño por servicio sería :
Asp = M / ( FS*J*d ) = 44.50 cm2
DISEÑO POR ROTURA:
Mu = 1.25* Md+1.75*(ML+MI)) = 75.87 TN-M
Momento último por metro de ancho de losa. Reemplazando en la expresión general:
Mu = Ø*As*Fy*(d -(As*Fy/1.7*F'C*b))
Resolviendo la ecuación :
As1 = 389.72 cm2
As2 = 43.78 cm2
luego: Asp = 43.78 cm2
Area de acero principal por metro de ancho de losa.
ACERO DE REPARTICION (Asr) :
Considerando que la losa se arma con el acero principal paralelo al tráfico, tendremos :
% Asr = 55 / raiz (L) < 50% max OK
% Asr = 17.61 < 50% OK
Asr = 7.71 cm2
Area de acero de repartición al fondo de losa, por metro de ancho.
ACERO DE TEMPERATURA (Ast) :
Ast = 0.0018*b*h > ó = 2.64 cm2 OK
Ast = 11.70 cm2
DISTRIBUCION DEL ACERO :
a. Acero principal :
Asp = 43.777 cm2
Empleando varillas de Ø 3/4" :
As(1") = 2.84 cm2
Espaciamiento (S) :
S = 6.49 cm
S = 0.100 m
Usar Ø 1" Cada 0.125
b. Acero de repartición :
Asr = 7.71 cm2
Empleando varillas de Ø 1/2" :
As(1/2") = 1.27 cm2
Espasiamiento (S) :
S = 16.47 cm
S = 20.00 m
USAR Ø 1/2" Cada 20.00
c. Acero de temperatura :
Ast = 11.70 cm2
Empleando varillas de Ø 1/2" :
As(1/2") = 1.27 cm2
Espasiamiento (S) :
S = 21.71 cm
S = 0.30 m
Usar Ø 1/2" Cada 0.30
DISTRIBUCION DE ACERO EN LOSA DE PUENTE10.35
Ast = Ø 1/2" cada 0.30
0.55
Asp = Ø 3/4" cada 0.100 Asr = Ø 1/2" cada 20.00
D. DISEÑO DE VIGA SARDINEL
25.00
0.25
0.55
METRADO DE CARGAS:
Peso propio = 0.48 TN / M
Peso baranda = 0.15 TN / M
Wpp = 0.63 TN / M
Determinemos el momento por carga permanente al centro de luz :
Mw = Wpp*L*L/ 8 7.49 TN-M
E = 1.219+0.06*L = 1.80 m
X = 1 PIE = 0.3048 m
b'
P' = 2*P*(0.5*E-X)/E = 0.33 P
P' = 2.65 TN
Donde P es el peso de la rueda más pesada :
P = 8 TN
MOMENTO POR SOBRECARGA AL CENTRO DE LUZ (ML) :
ML = P' * L/4
ML = 6.46 TN-M
MOMENTO POR IMPACTO ( MI ):
MI = I * ML
MI = 1.94 TN-M
VERIFICACION DEL PERALTE POR SERVICIO :
M = Mw+ML+MI = 15.88 TN-M
DETERMINACION DEL PERALTE :
d = RAIZ (2*M / FC*K*J*b') < h+0.25
d = 72.17 < h+0.25 OK
Si el recubrimiento es r = 4.00 cm.
Entonces el peralte sera d = 76.00 cm, para tener el mismo fondo que la losa.
ACERO POR SERVICIO :
As = M / ( FS*J*d ) = 13.95 cm2
DISEÑO POR ROTURA:
Mu = 1.3*( Mw+1.67*(ML+MI)) = 27.95 TN-M
Momento último por metro de ancho de losa. Reemplazando en la expresión general:
Mu = Ø*As*Fy*(d -(As*Fy/1.7*F'C*b))
Resolviendo la ecuación :
As1 = 636.12 cm2
As2 = 9.88 cm2
luego:
As = 9.88 cm2
Area de acero principal para la viga de borde.
¿ Varilla de que Ø se usara = 3/4 Area de Ø 3/4" = 2.85
Area de Ø 5/8" = 1.98
0.25
3 varillas de Ø 3/4
0.80
3 varillas de Ø 3/4
VERIFICACION POR CORTE
9.75
x
E/2
b'
4.27 4.27
P P
P/4
DONDE:
Y1= 1.00 M
Y2= 0.56 M
CORTANTE POR CARGA
V(L) = P(Y1+Y2+Y3/4)
NOTA:
COMO NO INGRESA TODO ELTREN DE CARGAS AL PUENTE, SE TOMARA SOLO LAS DOS RUEDAS MAS PESADAS.
ENTONCES: P(Y3/4)=0
LUEGO: V(L) = 12496.41 Kg
CORTANTE POR PESO PROPIO
Vpp = Wpp*L/2
Vpp = 3071.25 Kg
CORTANTE POR SOBRECARGA
25.00
0.25
d = 0.76
0.55
r = 0.04
Vs/c = (V(L) * a / E)*Ci
Donde:
a = E/2 - 0.3048
a = 0.60
Entonces:
Vs/c = 5377.89 Kg
CORTANTE POR IMPACTO
Vi = I * V(L)
Vi = 3748.92 Kg
CORTANTE TOTAL
Vt = Vpp+Vs/c+Vi
Vt = 12198.06 Kg
DISEÑO DE CORTANTE POR ROTURA
Vt(u) = 1.3(Vpp+1.67(Vs/c+Vi))
Y1Y2
Y3
.3048
a
E/2
V(L)b'
Vt(u) = 23806.94 Kg
ESFUERZO CORTANTE NOMINAL EN ROTURA
Vu = Vt(u)/ Ø'* b*d
Vu = 14.74 Kg/cm2
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE DEL CONCRETO
Vc = 0,53*RAIS(F'c)
Vc = 7.68 Kg/cm2
NOTA:
Como Vu(esfuerzo a la rotura)<Vc(esfuerzo del concreto, teoricamente no se requiere refuerzo en el
alma, a pesar de ello colocaremos acero mínimo con estribos de 3/8" haciendo un área :
Av = 2*A°(3/8")
A°(3/8") = 0.71 cm2
Av = 1.42 cm2
CALCULO DEL ESPACIAMIENTO
S = Av*Fy/(Vu-Vc)
S = 28.16 cm
El espaciamiento entre barras sera :
1 No mayor de 30 cm.
2 No mayor del ancho del nervio (30 cm).
Entonces se tendra :
S = 28.15582098883 cm
Entonces la distribución del acero por corte sera:
Ø 3/8" : 1@0,05, 3@0,10, 2@0,15 resto @ 0,30
VERIFICACION DE SARDINEL POR FUERZA HORIZONTAL
25.00
750 Kg/ml 0.25
0.55
d= b' - 0.05
d= 0.20 m
MH = 750*d
MH = 150.00 Kg/ml
VERIFICACION DEL PERALTE
d = RAIS(2*MH*100/Fc*K*J*b)
d = 3.51 cm < 25 cm OK
ACERO HORIZONTAL
A°H = MH/Fs*J*d
A°H = 0.50 cm2/ml
b'
d
NOTA: No necesita refuerzo, ya que los estribos de la viga absorven la fuerza horizontal.
DISTRIBUCION DE ACERO EN VIGA SARDINEL
0.25
3 varillas de Ø 3/4
0.80
Ø 3/8" : 1@0,05, 3@0,10, 2@0,15 resto @ 0,30
3 varillas de Ø 3/4
TN-M
Recordemos que este momento producido por vía o carril de circulación. Como cada uno tiene un ancho de 10 pies
De ambos resultados del momento, podemos concluir que el máximo momento sobre la losa del puente, por metro de
Como este valor sobrepasa a 0.30; que es el máximo permitido, escogeremos este valor como valor del coeficiente
cm
Asumiremos d = 43 cm, para el espesor h = 0.50 m , nos da un recubrimiento que exede a los 3 cm mínimos solicitados.
1@0,05, 3@0,10, 2@0,15 resto @ 0,30
DISEÑO DE ESTRIBOS PUENTE MICAELA BASTIDAS
PROYECTO : #REF!
EXPEDIENTE : 10-2000-0245
UBICACIÓN : CASERIO MICAELA BASTIDAS
EVALUADOR : ING. LUIS ALBERTO CALDAS ALVARADO
ZONAL : HUANUCO
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.00TIPO DE TERRENO (Kg/cm2) d = 2.50ANCHO DE PUENTE (m) A = 4.50LUZ DEL PUENTE (m) L = 14.40ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 6.00ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 35.00ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30
M = 1.00N = 0.80E = 1.50G = 1.20a = 1.025b = 0.60c = 0.60B = 4.50
CONCRETO ESTRIBOS (Kg/cm2) f'c = 175fc =0.4f'c=70 Kg/cm2
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 1.03h'= 0.60C= 2(45- /2) TAN f 0.27
E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.494 TN
Ev=E*Sen (o/2)= 0.149Eh=E*Cos (o/2)= 0.472
Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.43
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.4145 0.3 0.42435Ev 0.149 0.60 0.089205912Total 1.56317652 0.513555912
Xv=Mt/Pi 0.329 mZ=Eh*Dh/Pi 0.131 me=b/2-(Xv-Z) 0.102 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.27 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.51 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.32 >2 CONFORME
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 6.00h'= 0.60C= 0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 9.365467599 TnEv=E*Sen (o/2)= 2.816 TnEh=E*Cos (o/2)= 8.932 Tn
Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.17 m
g1 =g2 =
<d
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 8.280 2.4 19.872P2 6.865 1.8 12.358P3 8.582 1.00 8.582Ev 2.816 2.17 6.102Total 26.544 46.914
Xv=Mt/Pi 1.77 mZ=Eh*Dh/Pi 0.73 me=b/2-(Xv-Z) 0.31 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.64 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.42 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.08 >2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 40.36Reacción del puente debido a peso propio,R1= 8.97 tn/m P= 3.629 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.262 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 6.50 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 8.969 1.8 16.144R3 6.496 1.80 11.693P vertical tot, 26.544 1.77 46.914Total 42.009 74.751
Xv=Mt/Pi 1.779 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 8.932 2.17 19.353R2 0.262 7.80 2.042Total 9.194 21.395
Yh=Mi/Pi 2.327Z= 0.509e= 0.080
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y tracción
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 18.32 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.49 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.20 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 4.5H= 7.00h'= 0.60C= 0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 12.44393149Ev=E*Sen (o/2)= 3.742Eh=E*Cos (o/2)= 11.868
Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.50
<d
<d
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 8.280 3.4 28.152P2 6.865 2.8 19.223P3 8.582 2.00 17.164P4 10.350 2.25 23.287P5 4.800 4.10 19.680Ev 3.742 4.50 16.839Total 42.619 124.346
Xv=Mt/Pi 2.918 mZ=Eh*Dh/Pi 0.697 me=b/2-(Xv-Z) 0.030 m >b/6 b/6= 0.75
e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y tracción
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 9.85 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.18 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.51 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 8.969 2.8 25.112R3 6.496 2.80 18.190P vertical tot, 42.619 2.92 124.346Total 58.084 167.648
Xv=Mt/Pi 2.886 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 11.868 2.50 29.718R2 0.262 8.80 2.304Total 12.130 32.022
Yh=Mi/Pi 2.64Z= 0.55e= -0.08 <b/6 CONFORME
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y tracción
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.45 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 5.24 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.35 >2 CONFORME
<d
<d
FONCODES
HOJA DE METRADOS
PROYECTO : #REF!
EXPEDIENTE : 10-2000-0245
UBICACIÓN : CASERIO MICAELA BASTIDAS
EVALUADOR : ING. LUIS ALBERTO CALDAS ALVARADO
PRESUPUESTO : PUENTE VIGA-LOSA Y ESTRIBOS
PARTIDA Nº DESCRIPCION Nº LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL UND
01.00 TRABAJOS PRELIMINARES
1 Limpieza del terreno 1 20.00 10.00 200.00 200.00 m2
2 Trazo y replanteo Preliminar 1 20.00 10.00 200.00 200.00 m2
02.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS - ESTRIBOS
1 Excavacion Masiva con maquinaria en conglomerado 2 8.00 5.00 7.00 560.00 560.00 m3
03.00 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE - ESTRIBOS
1 CONCRETO 175 Kg/cm2 + 30% PG Central 1 5.00 4.50 1.00 22.50
1 5.00 0.75 4.98 18.66
1 5.00 1.20 4.98 29.85
1 5.00 0.60 1.03 3.07
Laterales Longitud Ext 5.00 Area Exter 16.20
Longitud Int 4.50 Area Inter 6.85
Longitud Media 4.75 Area Med. 11.53
Total de 02 Alas de un estribo 109.49 367.14 m3
04.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO - PUENTE VIGA - LOSA
1 CONCRETO F´C = 210 KG / CM2 Losa 1 #REF! #REF! #REF! #REF!
2 #REF! #REF! #REF! #REF!
2 #REF! #REF! #REF! #REF!
2 #REF! #REF! #REF! #REF!
Vigas Princ 2 #REF! #REF! #REF! #REF!
Vigas Diafrag 3 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! m3
2 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO. LOSA -VIGA
Losa inf 1 #REF! #REF! #REF!
Sardinel Int 2 #REF! #REF! #REF!
Sardinel Ext 2 #REF! #REF! #REF!
vereda losa 2 #REF! #REF! #REF!
Vereda lateral 2 #REF! #REF! #REF!
Viga princ-lados 4 #REF! #REF! #REF!
Viga princ-base 2 #REF! #REF! #REF! #REF! m2
3 ACERO FY=4200 KG / CM2 - LOSA - VIGA 1 1 1.00 #REF! #REF! #REF! kg
05.00 REVOQUES Y ENLUCIDOS
1 Tarrajeo e=2 cm 1 1.00 #REF! #REF! #REF! m2
06.00 VARIOS
1 Tuberia PVC SAL 3", drenaje losa 10 1.50 15.00 15.00 ml
2 Apoyos de Neopreno 2 1.00 2.00 2.00 Und
3 Junta Asfaltica e=4 cm 2 #REF! #REF! #REF! ml
3 Junta de dilatacion Water Stop 2 #REF! #REF! #REF! ml
4 Tuberia PvVC SAL 3", drenaje estribos 20 1.50 30.00 30.00 ml
5 Baranda de Fierro Galvanizado 2 1/2" 2 15.00 30.00 30.00 ml
6 Pintura en baranda con esmalte en barandas y columnetas 6 #REF! #REF! #REF! ml
07.00 FALSO PUENTE
Falso Puente 1 #REF! #REF! #REF! #REF! m2
08.00 ENSAYOS DE RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL CONCRETO
1 Ensayo de resistencia a la compresion del concreto
losa 4 1.00 1.00 4.00
vigas 4 1.00 1.00 4.00
Estribos 2 3.00 1.00 6.00 14.00 Und
09.00 DISEÑO DE MEZCLAS
1 Diseño de mezclas 1 1.00 1.00 1.00 1.00 Und
FONCODES
HOJA DE METRADO ACERO
PROYECTO : #REF!EXPEDIENTE : 10-2000-0245UBICACIÓN : CASERIO MICAELA BASTIDASEVALUADOR : ING. LUIS ALBERTO CALDAS ALVARADOZONAL : HUANUCO
PRESUPUESTO PUENTE VIGA-LOSA LUZ EFEC.(L) = #REF! M
CANT DE Nº DE LONGITUD DE LONGITUD POR METRO LINEAL
DESCRIPCION ELEMENTO DIAMETRO VECES ELEMENTOS ELEMENTO 1" 5/8" 1/2"
2.54 0.625 0.5
LOSA
As+ positivo #REF! 5/8 2 #REF! #REF! #REF!
As+ negativo
As distribucion #REF! 1/2 1 #REF! #REF! #REF!
inferior
As temperatura #REF! 3/8 1 #REF! #REF!
longitudinal-superior
VEREDA
As superior #REF! 5/8 2 #REF! #REF! #REF!
As inferior #REF! 1/2 1 76 #REF! #REF!
distribucion º
As Superior #REF! 3/8 1 76 #REF!
temperatura+contracc º
VIGA PRINCIPAL
As+ negativo #REF! 1 1 #REF! #REF! #REF!
As+ positivo #REF! 5/8 1 2 #REF! #REF!
As lateral #REF! 5/8 1 2 #REF! #REF!
Estribo
#REF! 3/8 1 #REF! #REF!
#REF!
VIGA DIAFRAGMA
As+ negativo #REF! 5/8 3 #REF! #REF! #REF!
As+ positivo #REF! 5/8 3 #REF! #REF! #REF!
As lateral #REF! 1/2 3 #REF! #REF! #REF!
Estribo
#REF! 3/8 3 #REF! #REF!
#REF!
PESO EN KILOS POR METRO LINEAL 4.04 2.26 1.02
LONGITUD TOTAL POR DIAMETRO EN METROS LINEALES #REF! #REF! #REF!
TOTAL EN KILOS POR METRO LINEAL #REF! #REF! #REF!
TOTAL DE KILOS PARA EL PUENTE LOSA #REF!
,15
,15
,15
,15
,15 ,15
,55
,55
,15 ,15
,15 ,15
,90 .90
,90 .90
,90 .90
,45 .45
,45 .45
,45 .45
3/8"
0.375
#REF!
#REF!
#REF!
#REF!
0.56
#REF!
#REF!
Kilos
DIMENSIONES DEL PUENTE LOSA DIMENSIONES DEL ESTRIBO
Ancho del Puente Losa 3.60 mts Ancho del Puente Losa + Sardinel 4.10 mts Longitud exterior de las alas 5.00 mtsLuz del Puente 14.40 mts Ancho Total de la Base 4.50 mts Longitud interior de las alas 4.50 mtsAncho del sardinel 0.25 mts Peralte de la base 1.00 mts Ancho menor de la Base de las alas 1.00 mtsAncho de la cajuela 0.60 mts Ancho de la pantalla en la base 2.70 mts Ancho de la pantalla en la base 2.70 mtsAlto de la Viga Sardinel 0.62 mts Alto de la pantalla 6.00 mts Alto de la pantalla 3.00 mtsLongitud Total del Puente 14.40 mts Ancho de la cajuela 0.60 mts Ancho de la pantalla en la cima 0.60 mts
Espesor del Puente Losa 0.37 mts Alto de la cajuela 1.03 mts
Ancho de la pantalla en la cima 1.20 mts
Area del ala en la seccion interior o mayor Area del ala en la seccion exterior o menor
Area = 16.20 m2 Area = 6.85 m2
SECCION TIPICA DE PUENTE LOSA
0.25 3.60 0.25
0.250.62
0.37
4.10
PROYECTO : PUENTE MICAELA BASTIDAS
EXPEDIENTE N° : 10-2000-0245
UBICACIÓN : MICAELA BASTIDAS- DISTRITO HERMILIO VALDIZAN
EVALUADOR : ING° LUIS ALBERTO CALDAS ALVARADO
OBRA : ESTRIBOS - ALAS
DATOS :
M= 1.00 e= 0.60
E= 1.50 i= 1.20
N= 0.80 n= 0.60
C= 0.60 g= 0.60
K= 0.60 m= 0.60
L'= 1.03 h= 3.00
I= 4.98 a= 4.50
F= 0.01 d= 5.00
D= 1.00 f= 5.15
A= 4.50 b= 2.40
H= 6.00 B= 4.50
J= 0.50 G= 1.20
1
A
A
B
B C
C
N
K
C
E
M
J A J
a
d
f
n
e
g
m
N.A. N.A. N.A.
e
h-F
F
D
hi
n e g m
b
F
G
D
H-FH
L'
CK
I I
H-FH
F
D
N G E M
B
N G E
M
B
PARTIDA Nº DESCRIPCION Nº LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL UND
01.00 TRABAJOS PRELIMINARES
1 Limpieza del terreno 1 17.80 6.50 115.70 115.70 m2
2 Trazo y replanteo Preliminar 1 17.80 6.50 115.70 115.70 m2
02.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS - ESTRIBOS
1 Excavacion Masiva bajo agua
ESTRIBOS :
ZAPATAS 2 1.00 4.50 5.50 49.50
PANTALLA 2 7.68 0.01 5.50 0.42
2 0.80 0.01 5.50 0.09
ALAS :
ZAPATAS 4 6.90 9.50 0.25 65.55
PANTALLA 4 0.01 10.08 2.38 0.48
4 5.00 1.40 2.25 63.00 179.04 m3
2 Excavacion Masiva en suelo seco
ESTRIBOS :
PANTALLA 2 6.17 3.00 5.50 203.44
-2 0.60 4.50 1.03 -5.53
2 0.80 5.99 5.50 52.71
ALAS :
PANTALLA 4 21.19 9.50 0.25 201.26
4 6.59 4.50 0.50 59.27 511.15 m3
3 Relleno con material propio
ESTRIBOS : 2 5.50 0.80 6.00 52.80
ALAS : 4 6.60 4.50 0.50 59.40 112.20 m3
4 Eliminacion de material exedente
1 577.98 577.98 577.98 m3
03.00 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE - ESTRIBOS
1 Solado para cimenteciones 1:8, E=4"
ESTRIBOS : 2 4.50 5.50 49.50
ALAS : 4 6.90 2.38 65.55 115.05 m2
2 CONCRETO 175 Kg/cm2 + 30% PG
ESTRIBOS : 1 247.82 247.82
ALAS : 1 267.29 267.29 515.11 m3
04.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO - PUENTE VIGA - LOSA
1 CONCRETO F´C = Losa 1 15 4.1 0.2 12.3
2 15 0.2 0.05 0.3
2 15 0.025 0.25 0.1875
2 15 0.45 0.2 2.7
Vigas Princ 2 15 0.5 0.8 12
Vigas Diafrag 3 1.6 0.25 0.5 0.6 28.0875 m3
2 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO. LOSA -VIGA
Losa inf 1 15 3.1 46.5
Sardinel Int 2 15 0.25 7.5
Sardinel Ext 2 15 0.25 7.5
vereda losa 2 15 0.55 16.5
Vereda lateral 2 15 0.2 6
Viga princ-lados 4 15 0.8 48
Viga princ-base 2 15 0.5 15 147 m2
3 ACERO FY=4200 KG1 1 1 5097.2328 5097.2328 5097.2328 kg
05.00 REVOQUES Y ENLUCIDOS
1 Tarrajeo e=2 cm 1 1 147 147 147 m2
06.00 VARIOS
1 Tuberia PVC SAL 3", drenaje losa 10 1.5 15 15 ml
2 Apoyos de Neopreno 2 1 2 2 Und
3 Junta Asfaltica e=4 cm 2 4.1 8.2 8.2 ml
3 Junta de dilatacion Water Stop 2 5 10 10 ml
4 Tuberia PvVC SAL 3", drenaje estribos 20 1.5 30 30 ml
5 Baranda de Fierro Galvanizado 2 1/2" 2 15 30 30 ml
6 Pintura en baranda con esmalte en bara 6 15.5 93 93 ml
07.00 FALSO PUENTE
Falso Puente 1 15 5 75 75 m2
08.00 ENSAYOS DE RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL CONCRETO
1 Ensayo de resistencia a la compresion del concreto
losa 4 1 1 4
vigas 4 1 1 4
Estribos 2 3 1 6 14 Und
09.00 DISEÑO DE MEZCLAS
1 Diseño de mezclas 1 1 1 1 1 Und