Date post: | 09-Apr-2016 |
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ESTUDIO POBLACIONAL
Dotación InicialDotación adoptada al año 2005 = 100 l/hab x día
Censo Rapelli - Dpto. Pellegrini
Censo HabitantesAño 1970 412Año 1980 636Año 1991 892Año 2001 1230
NOTA : Los valores especificados en la tabla anterior fueron consultados en el Instituto Nacional de Estadística y Censos (INDEC)
Método de Interés Compuesto
Indice de crecimiento 1970-1980 i = 4.44%1980-1991 i = 3.12%1991-2001 i = 3.27%1970-1991 i = 3.75%1970-2001 i = 3.59%1980-2001 i = 3.19%
Adoptamos para el cálculo i promedio = 3.56%
Cálculo de poblaciones futuras Año 2005 1414.68 hab (Po)
Año 2012 1807.06 habAño 2022 2563.61 habAño 2032 3636.90 hab
Método de Proyección Aritmética
Indice de crecimiento 1970-1980 i = 22.41980-1991 i = 23.31991-2001 i = 33.81970-1991 i = 22.91970-2001 i = 26.41980-2001 i = 28.3
Adoptamos para el cálculo i promedio = 26.17
Cálculo de poblaciones futurasAño 2012 P2012 = 1597.85 habAño 2022 P2022 = 1859.52 habAño 2032 P2032 = 2121.19 hab
Método de Proyección Geométrica
Determinación de Kgi
1970-1980 0.04
1980-1991 0.03
1991-2001 0.03
1970-1991 0.04
1970-2001 0.04
1980-2001 0.03
Determinación de KGMKGM = 0.01
Cálculo de poblaciones futurasln P2012 = 7.19ln P2022 = 7.26ln P2032 = 7.32
Año 2012 P2012 = 1325.05 habAño 2022 P2022 = 1417.82 habAño 2032 P2032 = 1517.08 hab
Cuadro Resumen
Int comp Proyecc Aritm Proy. Geom.Año 2012 1807.06 1597.85 1325.05Año 2022 2563.61 1859.52 1417.82Año 2032 3636.90 2121.19 1517.08
Cálculo de incrementos de la dotaciónDotación inicial Año 2005 = 100 l/hab x día
Año 2012 Coef de incremento c 2012 = 0Dotación futura D 2012 = 100 l/hab x día
Año 2022 Coef de incremento c 2022 = 0.009Dotación futura D 2022 = 109.37 l/hab x día
Año 2032 Coef de incremento c 2032 = 0.0086Dotación futura D 2032 = 119.18 l/hab x día
Determinación de caudales 1.2
Caudal l/d
K70-80
=
K80-91
=
K91-01
=
K70-91
=
K70-01
=
K80-01
=
d =
h =
Población (hab.)
Dotación ( l/hab x día) m3/d
Año 2012 1807.06 100
Qo 180706.04 180.71Qmo 216847.25 216.85QMo 390325.06 390.33
Año 2022 2563.61 109.37
Q10 280390.92 280.39Qm10 336469.11 336.47QM10 605644.39 605.64
Año 2032 3636.90 119.18
Q20 433452.11 433.45Qm20 520142.53 520.14QM20 936256.56 936.26
Qi = Poblac x Dotac
Caudal máximo diario
Caudal máximo horario
Qmi = (Poblac x Dotac) x d = Qi x
d
QMi = (Poblac x Dotac) x h = Qi x
NOTA : Los valores especificados en la tabla anterior fueron consultados en el Instituto Nacional de Estadística y Censos (INDEC)
1.8 2.16
l/h l/s
=
m3/s m3/h
7529.42 0.00209 2.09 7.539035.30 0.00251 2.51 9.04
16263.54 0.00452 4.52 16.2611682.96 0.00325 3.25 11.6814019.55 0.00389 3.89 14.0225235.18 0.00701 7.01 25.2418060.50 0.00502 5.02 18.0621672.61 0.00602 6.02 21.6739010.69 0.01084 10.84 39.01
Año 2010 Año 2015 Año 2020 Año 2025 Año 2030 Año 20350.00
500.00
1000.00
1500.00
2000.00
2500.00
3000.00
3500.00
4000.00
Métodos de Cálculo de Población Futura
Interés compuesto Proyección Aritmètica Proyección Geométrica
Año
Po
bla
ció
n F
utu
ra
COLOCAR VALORES CORRESPONDIENTES A RAPELLISuelo clase D y para cascos de estanciasCN =S =
Año 1983 Departamento : Ojo de Agua Año 1983Estadística de lluvia Precipitación eficaz
1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 4 3 20 16 11 54 EneroFebrero 17 27 20 3 13 80 FebreroMarzo 9 14 10 19 8 48 108 MarzoAbril 14 21 5 4 6 50 Abril 0.0274588855Mayo 4 4 MayoJunio 0 JunioJulio 5 5 10 20 Julio 0.011053853Agosto 4 4 AgostoSeptiembre 0 SeptiembreOctubre 0 OctubreNoviembre 9 26 # 53 Noviembre 0.0004989104Diciembre 32 16 15 63 Diciembre
Precipitación anual 436mm
Año 1982 Departamento : Ojo de Agua Año 1982Estadística de lluvia Precipitación eficaz
1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 10 9 11 8 8 18 18 82 EneroFebrero 7 30 16 43 6 102 FebreroMarzo 14 3 17 MarzoAbril 18 15 33 AbrilMayo 6 6 MayoJunio 5 5 JunioJulio 0 JulioAgosto 0 AgostoSeptiembre 4 30 2 65 101 SeptiembreOctubre 5 5 OctubreNoviembre 32 25 57 NoviembreDiciembre 40 32 16 14 102 Diciembre
Precipitación anual 510mm
Meses Días
Meses Días
Meses Días
Meses Días
Año 1981 Departamento : Ojo de Agua Año 1981Estadística de lluvia Precipitación eficaz
1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 15 22 ## 23 9 4 37 50 24 5 192 Enero 0.037091156Febrero 46 20 48# 33 5 10 40 216 Febrero 0.7087346984Marzo 38 17 51 8 114 Marzo 0.4895771736Abril # 11 10 70 101 AbrilMayo 12 57 5 74 MayoJunio 0 JunioJulio ## 2 JulioAgosto 0 AgostoSeptiembre 0 SeptiembreOctubre 5 10 38 53 OctubreNoviembre 50 18 9 5 5 16 14 4 6 127 Noviembre 0.8252323952Diciembre 5 13 15 7 40 Diciembre 0.011053853
Precipitación anual 919mm
Año 1980 Departamento : Ojo de Agua Año 1980Estadística de lluvia Precipitación eficaz
1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 2 5 4 5 35 5 56 EneroFebrero 21 25 25 ## 22 19 14 1 132 FebreroMarzo 40 92 # 18 9 8 219 Marzo 0.5424001278Abril 12 13 17 4 7 53 Abril 0.0121524307Mayo 85 3 4 92 MayoJunio 0 JunioJulio 0 JulioAgosto 5 5 AgostoSeptiembre 0 SeptiembreOctubre 13 18 31 OctubreNoviembre 2 44 4 15 26 91 NoviembreDiciembre 7 4 5 16 Diciembre
Precipitación anual 695mm
Meses Días
Meses Días
Meses Días
Meses Días
Año 1979 Departamento : Ojo de Agua Año 1979Estadística de lluvia Precipitación eficaz
1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 10 90 15 50 40 205 EneroFebrero 12 14 70 30 27 153 FebreroMarzo 7 7 MarzoAbril 5 24 7 3 39 AbrilMayo 0 MayoJunio 0 JunioJulio 10 10 Julio 0.0027359549Agosto 3 3 AgostoSeptiembre 10 8 18 SeptiembreOctubre 25 8 33 OctubreNoviembre 5 4 29 38 NoviembreDiciembre 10 30 10 4 6 8 37 105 Diciembre 0.0027359549
Precipitación anual 611mm
Año 1978 Departamento : Ojo de Agua Año 1978Estadística de lluvia Precipitación eficaz
1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 25 30 22 10 80 167 EneroFebrero 60 60 FebreroMarzo 30 100 10 140 MarzoAbril 10 20 30 AbrilMayo 0 MayoJunio 5 5 JunioJulio 0 JulioAgosto 0 AgostoSeptiembre 30 30 SeptiembreOctubre 30 30 OctubreNoviembre 20 25 30 75 NoviembreDiciembre 45 80 8 10 28 171 Diciembre
Precipitación anual 708mm
Meses Días
Meses Días
Meses Días
Meses Días
Año 1978 1979 1980 1981 1982 1983Precipitación 708mm 611mm 695mm 919mm 510mm 436mm
Promedio 1978-1979 1979-1980 1980-1981 1981-1982 1982-1983mm 659.5 653 807 714.5 473
Mínimo 473 mm
Primer año seco 1982Segundo año seco 1983
Promedio anual 646.5 mm Precipitac prom (mm)Población 3636.90 hab 2976.33 Volumen escurrido por tres añosDotación 119.18 l/hab x d 201.21Caudal 598867.3593 l/d 218586.58614 m3/año
Superficie 2000 HáEspejo de agua adoptado 6 haConsumo ganaderíaGanado mayorCabezas 500Dotación 50 l/cabeza x díaTotal 25000 l/d 9125 m3/año
Ganado menorCabezas 500Dotación 10 l/cabeza x díaTotal 5000 l/d 1825 m3/año 10950 m3/año
Consumo anual 229536.6 m3Caudal para 3 años 655759.7584335 m3 cada 3 años
Mes E F M A M J J A S O N DEvaporación 113.277 95.38 88.31736 58 44.159 41 52 73 81.7524###100 106
Evaporación anual 950 mm/año
Para 6 ha 57000 m3/año Volumen necesario por año = 286537 m3/año Volumen para 3 años = 859610 m3
Volumenes escurridos por año y por hectárea V1 = 1504.48 m3/ha 1° año secoV2 = 1618.799 m3/ha 2° año secoV3 = 4654.541 m3/ha año promedio
volumen escurrido por 3 años = 7777.8 m3/ha
Superficie de la cuenca de aporte 110.521 ha 1E+006 m2
Año promedio Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembremm precipitado 126.00 123.83 100.83 51.00 29.33 1.67 5.33 2.00 24.83 25.33 73.50 82.83
mm escurridos 220.34 200.93 224.60 55.61 78.70 0.56 1.82 1.54 49.47 27.71 93.62 126.97Volumenes escurridos (m3) p/ 110,521 ha 243516.85 222067.65 248229.54 61455.89 86976.34 620.61 2012.73 1704.40 54673.30 30627.91 103466.56 140330.38Volumenes escurridos acumulados 243516.85 465584.50 713814.04 775269.93 862246.28 862866.89 864879.62 866584.02 921257.32 951885.22 1055351.78 1195682.16
Primer año secomm precipitado 82 102 17 33 6 5 0 0 101 5 57 102mm escurridos 3.96 24.73 1.47 2.80 0.13 0.28 0.00 0.00 41.91 0.28 13.47 24.34Volumenes escurridos (m3) p/ 110,521 ha 4378.73 27331.67 1621.52 3089.78 145.70 310.31 0.00 0.00 46321.08 310.31 14889.59 26906.14Volumenes escurridos acumulados 4378.73 31710.40 33331.92 36421.70 36567.40 36877.71 36877.71 36877.71 83198.79 83509.10 98398.69 125304.82
Segundo año seco 247895.58 497294.90 747145.96 811691.64 898813.68 899744.60 901757.33 903461.73 1004456.11 1035394.32 1153750.47 1320986.98mm precipitado 54 80 108 50 4 0 20 4 0 0 53 63mm escurridos 5.24 11.21 22.46 4.60 0.49 0.00 0.63 0.49 0.00 0.00 7.19 10.81Volumenes escurridos (m3) p/ 110,521 ha 5791.70 12388.13 24823.78 5082.22 543.40 0.00 697.42 543.40 0.00 0.00 7943.39 11950.15Volumenes escurridos acumulados 5791.70 18179.83 43003.62 48085.84 48629.24 48629.24 49326.66 49870.06 49870.06 49870.06 57813.45 69763.60
Volumenes necesarios 253687.29 515474.74 790149.58 859777.47 947442.92 948373.84 951083.99 953331.79 1054326.17 1085264.38 1211563.92 1390750.58Consumo (m3) = Co /12 meses 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05Consumo acumulado (m3) 19128.05 38256.10 57384.15 76512.20 95640.24 114768.29 133896.34 153024.39 172152.44 191280.49 210408.54 229536.59Infiltración 6 ha (m3) = In / 12 meses 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Infiltración acumulada (m3) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Evaporación 6 ha (m3) 6796.60 5722.67 5299.04 3455.90 2649.52 2452.57 3110.31 4377.47 4905.14 5875.02 6019.95 6335.81Evaporación acumulada (m3) 6796.60 12519.26 17818.31 21274.20 23923.72 26376.30 29486.60 33864.07 38769.22 44644.24 50664.19 57000.00
Volumen necesario acumuladoAño promedio 25924.65 50775.36 75202.45 97786.40 119563.97 141144.59 163382.94 186888.46 210921.66 235924.73 261072.73 286536.591° año 312461.23 337311.95 361739.04 384322.98 406100.55 427681.17 449919.53 473425.05 497458.24 522461.31 547609.31 573073.172° año 598997.82 623848.53 648275.63 670859.57 692637.14 714217.76 736456.12 759961.64 783994.83 808997.90 834145.90 859609.7584335
Volumenes escurridos acumuladosJan-00 25924.65 Volumen de la represa necesario (gráfico) = 15625 m3Feb-00 50775.36Mar-00 75202.45 Dimensiones de la represaApr-00 97786.40 Ancho superior A = 77 mMay-00 119563.97 Largo superior B = 90 mJun-00 141144.59 talud p = 0.3333333333Jul-00 163382.94 altura h = 3 mAug-00 186888.46Sep-00 210921.66 T 3Oct-00 235924.73 3 1Nov-00 261072.73Dec-00 286536.59 T = 9 mJan-01 312461.23 2 x T = 18 m
año promedio
1º año seco
Feb-01 337311.95Mar-01 361739.04 ancho inferior a´= 59 mApr-01 384322.98 largo inferior b´= 72 mMay-01 406100.55Jun-01 427681.17 Volumen de la represa =Jul-01 449919.53Aug-01 473425.05 A a´ h´= 12.8333333333Sep-01 497458.24 h´ (h´-h)Oct-01 522461.31Nov-01 547609.31 Vol pirámide = 29645 m3 pirámide ABh´Dec-01 573073.17 13924 m3 pirámide a´b´(h´-h)Jan-02 598997.82Feb-02 623848.53 Volumen de la represa = 15721 m3Mar-02 648275.63Apr-02 670859.57 N° de represas = 0.9938935182May-02 692637.14Jun-02 714217.76 Diferencia = 96 m3Jul-02 736456.12Aug-02 759961.64 h ´´ = 0.3 m Revancha Sep-02 783994.83 A ´´ = 76.2 mOct-02 808997.90 B´´ = 87.9 mNov-02 834145.90Dec-02 859609.7584335 Volumen 27990.02 m3 pirámide A´´B´´(h´-h´´)
Diferencia = -27894.02 m3
1º año seco
2º año seco
Suelo clase D y para cascos de estancias86 tabla apéndice A2
1.6279069767Departamento : Ojo de Agua
Precipitación eficaz
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.01935735 0.03030357 0.10206016 0.04793526
0.0599186 0.22989495 0.10206015530.0004989104 0.0274588860.1179803678 0.011053853 0.01935735 0.00519021
0.01935735
0.209489 0.0729740.34066611 0.04793526 0.03709116
Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.002736 0.0004989104 0.0066578368
0.001583788 0.2947201 0.04793526 0.624189520.0274589 0.030303574
0.072974 0.037091160.00519
0.011054
0.01935735 0.2947201
0.54240013 0.34066611 0.04793526 0.02745889
Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.1347521 0.030304 0.15232974
0.10206 0.7664781 0.027459 0.36438355 0.01105385 0.00273595 0.542400130.0599186 0.85496611
0.002736 0.00665784 0.002735950.0121524 1.0378613969
0.044119
0.0729742675 0.000499 0.01105385 0.0110539 0.047935260.01911734 0.037091156
Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.04411853 0.0110539 0.01935735 0.01105385
0.11798 0.18973637 0.1897364 0.011054 0.13475208 0.087040492.206715 0.884926 0.07297427
0.01911734 0.0599186 0.01935735 0.00158378791.96302753 0.03030357 0.01935735
0.011054
0.01911734 0.07297426750.04411853 0.65208094 0.01935735
0.00158379 0.0193573497
Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.002735955 2.13671967 0.03709116
0.01215243 0.02745889 1.45543099 0.2947201 0.22989494560.00158379
0.011053853 0.170671 0.00158379
0.0303035740.002736
0.189736370.0110539 0.0193573497
0.2947200971 0.002735955 0.01935735 0.00519021 6.97469E-005
Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.18973637 0.2947201 0.1347520786
0.2947201 2.48932451
0.29472010.102060155 0.18973637
0.6802663819 1.791383 6.97E-005 0.00273595
Coeficientes de escorrentía (E)Año 1978 0.145Año 1979 0.222Año 1980 0.275Año 1981 0.302Año 1982 0.295 1504.47977Año 1983 0.371 1618.79877
Coef esc promedio 0.268320705Precipitac prom (mm) 646.500 1734.69336
Volumen escurrido por tres años 4857.9719
Registro mensual de precipitaciones
1978 1979 1980 1981 1982 1983Enero 167 205 56 192 82 54 756Febrero 60 153 132 216 102 80 743Marzo 140 7 219 114 17 108 605Abril 30 39 53 101 33 50 306Mayo 0 0 92 74 6 4 176Junio 5 0 0 0 5 0 10Julio 0 10 0 2 0 20 32Agosto 0 3 5 0 0 4 12Septiembre 30 18 0 0 101 0 149Octubre 30 33 31 53 5 0 152Noviembre 75 38 91 127 57 53 441
1390750.58 Diciembre 171 105 16 40 102 63 497708 611 695 919 510 436 3879
859609.76
Mes Año
m
pirámide a´b´(h´-h)
pirámide A´´B´´(h´-h´´)
Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.00665784 0.20631417
0.030303574 0.0191173445 0.441294620.0027359549 0.0870404914 6.97469E-005 0.76647808 0.88428207
0.181040660.01935735
00.011053853 0.0027359549 0.02484366
0.0193573497 0.0193573500
0.282962310.42569253
Precipitación eficaz anual 2.48514473
Precipitación eficaz
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total6.97469E-005 6.97469E-005 0.0729742675 0.07297427 0.155980730.0051902083 0.97361887
0.057762460.110065420.005190210.01105385
00
0.0441185347 1.2918707733 1.650066750.01105385 0.01105385
0.3406661132 0.18973637 0.530402480.95846039
Precipitación eficaz anual 4.46365502
Precipitación eficaz
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.0004989104 0.0193573497 0.4637204385 0.8252323952 0.1706709805 0.01105385 1.84501047
2.525305316.97469E-005 1.40453163
1.45543099 1.467560740.011053853 1.06106768
00.04411853
00
0.011053853 0.0027359549 0.48957717 0.503366980.02745889 0.0193573497 0.0051902083 1.02075498
0.00158379 0.06884614Precipitación eficaz anual 9.94056247
Precipitación eficaz
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.4131979374 0.011053853 0.50983538
0.02745889 0.0610547684 0.818813180.0004989104 6.97469E-005 3.70758434
0.112129512.01268845
00
0.011053850
0.092091610.037091156 0.2094891328 0.962137110.011053853 0.03199499
Precipitación eficaz anual 8.25832843
Precipitación eficaz
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.8252324 0.5424001278 3.5441793
2.019657350.00158379
0.030303574 0.213612200
0.002735950.03030357
6.97469E-005 0.00280576.97469E-005 0.18980612
0.27253949 0.302950690.46372044 0.78852975
Precipitación eficaz anual 7.09616442
Precipitación eficaz
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.00273595 1.79138335 2.41332785
1.131887101 1.13188710.0027359549 2.78678057
0.0027359549 0.1020601553 0.104796110
0.011053853 0.0110538500
0.2947200971 0.29472010.2947201
0.2947200971 0.586516620.25092173 2.72537717
Precipitación eficaz anual 10.3491795
Departamento : Ojo de Agua
Datos de PrecipitacionesRapelli - Dpto Pellegrini
050000
100000150000200000250000300000350000400000450000500000550000600000650000700000750000800000850000900000
Cálculo del Volumen de la Represa
tiempo
m3
Superficie 130.59084 ha (Autocad)
Densidad de Población 100 hab / ha
Población actual 13059.084 hab para revisarrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrr????????????????????????????????????
Dotación actual 120 lts / hab día
Coef de oscilac horaria kh 2
Caudal p/ ampliac futuras 10 l / seg
N° de nudos 9Caudal p/ ampl por nudo 1.11 l / seg
Presión de servicio mínima 10 mca
Material conducción PVCCoeficiente C 150
Longitud total de cañería 239.10 Hm 23910 m
Caudal actual 36.275 l/seg 0.03628 m3/seg
Caudal p/ incendio 54.206 l/seg Instituto Nacional de Obras Sanitarias Venezuela
Gasto hectométrico 0.4202 l/ seg x hectóm
CAÑERIA SECUNDARIA
Tramo
NUDO 1
17-17` 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674917`-19 150 0.630 1.72 2.351 2.067175011318-19 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491319-1 175 0.735 2.98 3.717 3.385702697752-52` 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491352`-49 130 0.546 1.74 2.288 2.041960139251-49 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491349-48 155 0.651 2.92 3.570 3.27643825250-48 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491348-1 170 0.714 4.20 4.914 4.5928646991
NUDO 2
20-18 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349821-18 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858518-2 175 0.735 1.81 2.542 2.211554406455-51 295 1.240 0.00 1.240 0.681852166154-51 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491351-50 155 0.651 1.87 2.521 2.228364321153-50 145 0.609 0.00 0.609 0.3351476749
Long L
(m)
Gasto en ruta gr=gh x L (l/s)
Gasto en extremo ge
(l/s)
Gasto total gt=gr+ge (l/s)
Gasto de cálculo gc=ge+0,55 x gr
(l/s)
NUDO 2
50-2 170 0.714 3.13 3.845 3.5237783748
NUDO 3
22-21 265 1.114 0.00 1.114 0.612511267923-21 115 0.483 0.00 0.483 0.265806776621-3 170 0.714 1.60 2.311 1.989873655958-54 275 1.156 0.00 1.156 0.635624900657-54 120 0.504 0.00 0.504 0.27736359354-53 150 0.630 1.66 2.290 2.006683570656-53 120 0.504 0.00 0.504 0.27736359353-3 170 0.714 2.79 3.509 3.1875800803
NUDO 4
24-23 280 1.177 0.00 1.177 0.64718171725-23 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225823-4 170 0.714 1.72 2.437 2.115948016461-57 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349860-57 120 0.504 0.00 0.504 0.27736359357-56 150 0.630 1.72 2.353 2.069720750959-56 125 0.525 0.00 0.525 0.288920409456-4 170 0.714 2.88 3.593 3.2716296539
NUDO 5
26-24 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940424-25 140 0.588 1.80 2.393 2.128110952127-25 170 0.714 0.00 0.714 0.392931756825-5 175 0.735 3.11 3.843 3.511777058264-61 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940461-60 180 0.756 1.80 2.561 2.220565483163-60 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940460-59 145 0.609 3.25 3.864 3.589522913862-59 170 0.714 0.00 0.714 0.392931756859-5 170 0.714 4.58 5.293 4.9710877805
NUDO 6
28-27 320 1.345 0.00 1.345 0.73963624829-27 170 0.714 0.00 0.714 0.392931756827-6 180 0.756 2.06 2.816 2.475259943767-63 335 1.408 0.00 1.408 0.774306697166-63 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940463-62 135 0.567 2.10 2.669 2.413273383165-62 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940462-6 150 0.630 3.36 3.992 3.7086874368
NUDO 7
30-29 305 1.282 0.00 1.282 0.704965798931-29 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674929-7 190 0.798 1.89 2.690 2.330274429170-66 305 1.282 0.00 1.282 0.704965798969-66 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858566-65 125 0.525 1.87 2.395 2.159023422968-65 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858565-7 135 0.567 2.98 3.551 3.2957939063
NUDO 8
32-31 315 1.324 0.00 1.324 0.728079431633-31 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491331-8 190 0.798 0.63 1.429 1.069530824673-69 300 1.261 0.00 1.261 0.693408982572-69 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674969-68 115 0.483 1.87 2.353 2.135909790171-68 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674968-8 120 0.504 2.96 3.467 3.2401110638
NUDO 9
34-32 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940432-33 170 0.714 1.80 2.519 2.197451850435-33 160 0.672 0.00 0.672 0.369818124
NUDO 9 33-9 200 0.840 3.19 4.032 3.653610713775-72 285 1.198 0.00 1.198 0.658738533474-72 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858572-9 210 0.883 1.79 2.669 2.2714397276
NUDO 10
36-35 325 1.366 0.00 1.366 0.751193064437-35 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674935-10 200 0.840 1.98 2.816 2.437437635577-74 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349876-74 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858574-10 185 0.777 1.81 2.585 2.2346680391
NUDO 11
38-37 320 1.345 0.00 1.345 0.73963624839-37 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858537-11 205 0.862 1.93 2.795 2.406969665179-77 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940477-76 145 0.609 1.80 2.414 2.139667768578-76 155 0.651 0.00 0.651 0.358261307676-11 165 0.693 3.07 3.759 3.4466386386
NUDO 12
40-39 320 1.345 0.00 1.345 0.73963624841-39 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674939-12 200 0.840 1.95 2.795 2.416425242181-78 305 1.282 0.00 1.282 0.704965798980-78 155 0.651 0.00 0.651 0.358261307678-12 160 0.672 1.93 2.606 2.3029583177
NUDO 13
42-41 315 1.324 0.00 1.324 0.728079431643-41 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858541-13 195 0.819 1.91 2.732 2.362843638983-80 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349882-80 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674980-13 160 0.672 1.83 2.500 2.1978963507
NUDO 14
44-42 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225842-43 170 0.714 1.66 2.372 2.050365096545-43 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225843-14 185 0.777 2.92 3.696 3.345779150285-82 275 1.156 0.00 1.156 0.635624900684-82 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225882-14 160 0.672 1.70 2.374 2.0718219902
NUDO 15
46-45 300 1.261 0.00 1.261 0.693408982547-45 135 0.567 0.00 0.567 0.312034042145-15 185 0.777 1.83 2.606 2.255680432587-84 280 1.177 0.00 1.177 0.64718171786-84 135 0.567 0.00 0.567 0.312034042184-15 160 0.672 1.74 2.416 2.113846777
NUDO 1646-16 330 1.387 0.00 1.387 0.762749880887-16 295 1.240 0.00 1.240 0.681852166116-15 145 0.609 2.63 3.236 2.961696851115-14 140 0.588 8.26 8.846 8.581461468514-13 155 0.651 14.92 15.568 15.27451488913-12 165 0.693 20.80 21.493 21.181098676512-11 165 0.693 26.89 27.587 27.274692765311-10 155 0.651 34.14 34.791 34.498309119310-9 165 0.693 40.19 40.885 40.57299205419-8 160 0.672 47.59 48.258 47.95525197838-7 155 0.651 53.15 53.805 53.51197941557-6 180 0.756 60.05 60.802 60.4618285358
CONDUCTO PRINCIPAL
6-5 180 0.756 67.61 68.367 68.02629016335-4 140 0.588 77.50 78.090 77.82558144914-3 130 0.546 84.12 84.667 84.42137174043-2 155 0.651 90.49 91.139 90.84591102552-A 125 0.525 97.53 98.052 97.81572191951-A 30 0.126 8.63 8.757 8.7003431105A-T 30 0.126 106.81 106.935 106.8785288163
m
CAÑERIA PRINCIPAL Altura del fuste : 15.00(Cálculo desde el tanque hacia el último punto)
Tramo
Cota de terreno
Entrada Salida
T-A 30 95.5 95.6 106.88A-1 30 95.6 95.70 8.70A-2 125 95.6 95.00 97.822-3 155 95.00 94.20 90.853-4 130 94.20 94.10 84.424-5 140 94.10 92.88 77.835-6 180 92.88 92.45 68.036-7 180 92.45 91.95 60.467-8 155 91.95 91.45 53.518-9 160 91.45 90.93 47.969-10 165 90.93 90.35 40.5710-11 155 90.35 89.79 34.5011-12 165 89.79 89.30 27.2712-13 165 89.30 88.32 21.1813-14 155 88.32 88.30 15.2714-15 140 88.30 87.79 8.5815-16 145 87.79 86.99 2.96
CAÑERIA PRINCIPAL(Cálculo desde el último punto hacia el tanque )
TramoCota de terreno
Salida Entrada
16-15 145 86.99 87.79 2.9615-14 140 87.79 88.3 8.5814-13 155 88.3 88.32 15.2713-12 165 88.32 89.3 21.1812-11 165 89.3 89.79 27.2711-10 155 89.79 90.35 34.5010-9 165 90.35 90.93 40.579-8 160 90.93 91.45 47.968-7 155 91.45 91.95 53.517-6 180 91.95 92.45 60.466-5 180 92.45 92.88 68.035-4 140 92.88 94.1 77.834-3 130 94.1 94.2 84.423-2 155 94.2 95 90.85
CONDUCTO PRINCIPAL
Long (m)
Gasto de cálculo (l/s)
Long (m)
Gasto de cálculo (l/s)
2-A 125 95 95.6 97.821-A 30 95.7 95.6 8.70A-T 30 95.6 95.5 106.88
Altura del fuste : 15.00 m
para revisarrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrr????????????????????????????????????
Instituto Nacional de Obras Sanitarias Venezuela
Pérdida de cargaCota de terreno
Unitaria En el tramoEntrada Salida
75 0.000000955 0.0001384807 95.60 94.75
75 1.0168557E-006 0.0001525283 95.60 94.8275 1.3524178E-006 0.0002366731 95.70 95.6075 1.0168557E-006 0.0001525283 95.83 95.20
75 1.0168557E-006 0.0001525283 95.83 95.0975 1.0804486E-006 0.0001674695 95.76 95.8375 1.0168557E-006 0.0001525283 95.76 95.0775 1.2818021E-006 0.0002179064 95.70 95.7675 3.4429188E-006 0.0009984464 94.82 94.0175 0.000000895 0.0001253012 94.82 94.1275 1.3524178E-006 0.0002366731 95.00 94.8275 3.5535400E-006 0.0010482943 95.09 94.4175 1.0168557E-006 0.0001525283 95.09 94.2975 1.0804486E-006 0.0001674695 95.07 95.0975 0.000000955 0.0001384807 95.07 94.23
Diámetro (mm)
Nivel piezométrico
al final del tramo
75 1.2818021E-006 0.0002179064 95.00 95.0775 0.000002914 0.0007722203 94.12 93.3575 0.000000622 7.1528533988E-005 94.12 93.5075 1.2818021E-006 0.0002179064 94.20 94.1275 3.1207283E-006 0.0008582003 94.29 93.7575 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 94.29 93.6175 1.0168557E-006 0.0001525283 94.23 94.2975 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 94.23 93.6175 1.2818021E-006 0.0002179064 94.20 94.2375 3.2265087E-006 0.0009034224 93.50 92.6775 7.8034325E-007 0.0001014446 93.50 92.8175 1.2818021E-006 0.0002179064 94.10 93.5075 3.4429188E-006 0.0009984464 93.61 93.1075 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 93.61 63.0075 1.0168557E-006 0.0001525283 93.61 93.6175 7.2572821E-007 0.000090716 93.61 92.9475 1.2818021E-006 0.0002179064 94.10 93.6175 1.2129301E-006 0.0002001335 92.81 92.25
75 1.2818021E-006 0.0002179064 92.81 92.3175 1.3524178E-006 0.0002366731 92.88 92.8175 1.2129301E-006 0.0002001335 63.00 92.90
75 1.2129301E-006 0.0002001335 63.00 92.7975 0.000000955 0.0001384807 92.94 63.0075 1.2818021E-006 0.0002179064 92.94 92.6075 1.2818021E-006 0.0002179064 92.88 92.9475 4.1306456E-006 0.0013218066 92.31 91.7675 1.2818021E-006 0.0002179064 92.31 91.8775 1.4247695E-006 0.0002564585 92.45 92.3175 0.000004496 0.0015061498 92.79 92.9175 1.2129301E-006 0.0002001335 92.79 92.5375 8.3677356E-007 0.0001129644 92.60 92.7975 1.2129301E-006 0.0002001335 92.60 92.2375 1.0168557E-006 0.0001525283 92.45 92.6075 3.7795943E-006 0.0011527763 91.87 91.2575 0.000000955 0.0001384807 91.87 91.3575 1.5746522E-006 0.0002991839 91.95 91.8775 3.7795943E-006 0.0011527763 92.53 92.0575 0.000000895 0.0001253012 92.53 92.0075 7.2572821E-007 0.000090716 92.23 92.5375 0.000000895 0.0001253012 92.23 91.7275 8.3677356E-007 0.0001129644 91.95 92.2375 0.000004012 0.0012637919 91.35 90.7075 1.0168557E-006 0.0001525283 91.35 90.8175 1.5746522E-006 0.0002991839 91.45 91.3575 3.6657665E-006 0.00109973 92.00 91.2075 0.000000955 0.0001384807 92.00 91.1175 0.000000622 7.1528533988E-005 91.72 92.0075 0.000000955 0.0001384807 91.72 91.0075 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 91.45 91.7275 1.2129301E-006 0.0002001335 90.81 90.15
75 1.1458096E-006 0.0001833295 90.81 90.24
75 1.7313943E-006 0.0003462789 90.93 90.8175 3.3339069E-006 0.0009501635 91.11 90.6575 0.000000895 0.0001253012 91.11 90.5375 1.8949431E-006 0.0003979381 90.93 91.1175 4.2508394E-006 0.0013815228 90.24 89.5875 0.000000955 0.0001384807 90.24 89.7175 1.7313943E-006 0.0003462789 90.35 90.2475 3.4429188E-006 0.0009984464 90.53 90.1075 0.000000895 0.0001253012 90.53 89.9375 1.4988500E-006 0.0002772873 90.35 90.5375 4.1306456E-006 0.0013218066 89.71 89.1075 0.000000895 0.0001253012 89.71 90.8375 1.8123210E-006 0.0003715258 89.79 89.7175 1.2129301E-006 0.0002001335 89.93 89.65
75 1.0804486E-006 0.0001674695 89.93 89.4575 1.2129301E-006 0.0002001335 89.79 89.9375 4.1306456E-006 0.0013218066 90.83 88.5575 0.000000955 0.0001384807 90.83 88.1375 1.7313943E-006 0.0003462789 89.30 90.8375 3.7795943E-006 0.0011527763 89.45 89.1475 1.0804486E-006 0.0001674695 89.45 88.9375 1.1458096E-006 0.0001833295 89.30 89.4575 0.000004012 0.0012637919 88.13 88.1075 0.000000895 0.0001253012 88.13 88.2075 1.6521692E-006 0.000322173 88.32 88.1375 3.4429188E-006 0.0009984464 88.93 88.5075 0.000000955 0.0001384807 88.93 88.3775 1.1458096E-006 0.0001833295 88.32 88.9375 7.8034325E-007 0.0001014446 88.20 87.63
75 7.8034325E-007 0.0001014446 88.20 87.6275 1.4988500E-006 0.0002772873 88.30 88.2075 3.1207283E-006 0.0008582003 88.37 87.9575 7.8034325E-007 0.0001014446 88.37 87.7975 1.1458096E-006 0.0001833295 88.30 88.3775 145592.0462807 43677613.8842094 87.62 87.3075 8.3677356E-007 0.0001129644 87.62 87.2575 1.4988500E-006 0.0002772873 87.79 87.6275 3.2265087E-006 0.0009034224 87.79 87.4075 8.3677356E-007 0.0001129644 87.79 87.2575 1.1458096E-006 0.0001833295 87.79 87.7975 4.3726153E-006 0.001442963 86.99 87.3075 3.5535400E-006 0.0010482943 86.99 87.40
m
Pérdida de cargaCota piezométrica
En el tramo HEntrada Salida
250 0.000 0.003 110.50 110.497 14.897250 0.000 0.018 110.497 110.480 14.779539250 0.000 0.058 110.480 110.422 15.422035250 0.001 0.112 110.422 110.310 16.10996250 0.001 0.179 110.310 110.131 16.031039250 0.002 0.260 110.131 109.871 16.991455250 0.002 0.373 109.871 109.498 17.048425250 0.003 0.493 109.498 109.006 17.055606250 0.004 0.585 109.006 108.421 16.970833250 0.005 0.851 108.421 107.570 16.639629250 0.006 1.059 107.570 106.511 16.160996250 0.008 1.056 106.511 105.455 15.664846250 0.009 1.140 105.455 104.315 15.014856250 0.010 1.557 104.315 102.758 14.43811250 0.012 1.439 102.758 101.319 13.018692200 0.000 0.012 101.319 101.307 13.517044200 0.040 1.207 101.307 100.101 13.110505
Pérdida de carga
Unitaria J
51.90 1.4 0.0001069222 0.0155037229 97.30 10.3188.34 1.4 5.7383352091E-005 0.0080336693 97.31 9.52117.86 1.4 4.0954186645E-005 0.0063478989 97.32 9.02138.79 1.4 3.3825123169E-005 0.0055811453 97.32 9.00157.50 1.4 2.9174251815E-005 0.0048137515 97.33 8.03177.13 1.4 2.5427726473E-005 0.0039412976 97.33 7.54192.09 1.4 0.000023126 0.0038157905 97.33 6.98208.84 1.4 2.0971528540E-005 0.0033554446 97.34 6.41220.61 1.4 1.9668688632E-005 0.0030486467 97.34 5.89234.49 1.4 1.8312713555E-005 0.0032962884 97.34 5.39248.73 1.4 1.7092411070E-005 0.003076634 97.35 4.90266.04 1.4 1.5798383818E-005 0.0022117737 97.35 4.47277.09 1.4 1.5064148659E-005 0.0019583393 97.35 3.25287.44 1.4 1.4431470953E-005 0.002236878 97.35 3.15
Diámetro (mm)
Presión disponible
(m.c.a.)Unitaria
J
Diámetro (mm)
Velocidad económica
(m/s)
Cota piezométrica a la salida
Presión disponible
(m.c.a.)En el tramo
H
298.26 1.4 1.3820704478E-005 0.0017275881 97.35 2.3588.95 1.4 5.6923352146E-005 0.0017077006 97.36 1.66311.77 1.4 1.3122552721E-005 0.0003936766 97.36 1.76
Presión disponible
(m.c.a.)
Pto 47 Dh 0.5 88 105 0.387.5 60
1010
88
CALCULO DE LA CAÑERIA PRINCIPAL
Tramo Longitud (m)Cota de terreno Cota piezométrica
Diferenciaentrada salida entrada salida
T-46 30 102.16 102.16 10.838 125 5.79E-03 1.74E-01 114.16 113.99 11.8346-40 61.03 102.16 101.31 8.464 90 1.81E-02 1.11E+00 113.99 113.97 12.6640-33 144.09 101.31 100.11 6.332 90 1.06E-02 1.53E+00 113.97 113.96 13.8533-25 61.03 100.11 99.81 2.308 90 1.64E-03 1.00E-01 113.96 113.96 14.1525-17 63.31 99.81 100.08 1.898 90 1.14E-03 7.23E-02 113.96 113.95 13.8717-9 60.51 100.08 99.84 1.489 90 7.29E-04 4.41E-02 113.95 113.95 14.119-1 58.52 99.84 99.46 1.082 90 4.04E-04 2.36E-02 113.95 113.95 14.491-2 65.10 99.46 99.21 1.024 90 3.65E-04 2.37E-02 113.95 113.95 14.742-3 62.69 99.21 98.64 0.854 90 2.61E-04 1.63E-02 113.95 113.95 15.313-4 59.00 98.64 97.71 0.687 90 1.74E-04 1.03E-02 113.95 113.95 16.244-5 59.53 97.71 97.51 0.521 90 1.04E-04 6.22E-03 113.95 113.95 16.445-6 59.27 97.51 96.9 0.465 90 8.47E-05 5.02E-03 113.95 113.95 17.056-7 140.51 96.9 95.66 0.265 90 3.00E-05 4.21E-03 113.95 113.94 18.287-8 66.57 95.66 94.58 0.034 90 6.84E-07 4.56E-05 113.94 113.94 19.36 -0.14
33-34 65.10 100.11 99.98 3.971 90 4.47E-03 2.91E-01 113.94 113.65 13.6734-35 62.69 99.98 99.62 3.563 90 3.66E-03 2.29E-01 113.65 113.42 13.8035-36 59.00 99.62 99.03 3.158 90 2.93E-03 1.73E-01 113.42 113.25 14.2236-37 59.53 99.03 98.64 2.755 90 2.28E-03 1.35E-01 113.99 113.85 15.2137-38 59.23 98.64 97.99 1.143 90 4.47E-04 2.64E-02 113.85 113.82 15.8338-38' 10.60 97.99 97.91 0.760 90 2.10E-04 2.23E-03 113.82 113.82 15.9138'-39 75.62 97.91 97.58 0.339 90 4.70E-05 3.56E-03 113.82 113.82 16.2439-32 33.53 97.58 96.8 0.585 90 1.29E-04 4.34E-03 113.82 113.81 17.0132-24 69.29 96.8 96.01 0.413 90 6.80E-05 4.71E-03 113.81 113.81 17.8024-16 66.00 96.01 95.25 0.224 90 2.20E-05 1.45E-03 113.81 113.81 18.5616-8 69.25 95.25 94.58 0.036 90 7.36E-07 5.10E-05 113.81 113.81 19.2340-41 127.78 101.31 100.28 2.047 90 1.31E-03 1.68E-01 113.81 113.64 13.3641-42 59.00 100.28 99.47 1.728 90 9.60E-04 5.67E-02 113.81 113.75 14.2842-43 59.53 99.47 99.59 1.445 90 6.90E-04 4.11E-02 113.75 113.71 14.1243-44 69.27 99.59 99.09 1.158 90 4.58E-04 3.17E-02 113.71 113.68 14.5944-45 76.23 99.09 98.68 0.863 90 2.65E-04 2.02E-02 113.68 113.66 14.9845-52 61.03 98.68 99.01 0.498 90 9.61E-05 5.86E-03 113.97 113.96 14.9552-59 59.95 99.01 99.59 0.168 90 1.28E-05 7.69E-04 113.96 113.96 14.37 0.2146-53 59.95 102.16 102.84 1.748 90 9.80E-04 5.87E-02 113.96 113.90 11.0653-60 99.64 102.84 103.19 1.212 90 4.98E-04 4.96E-02 113.90 113.85 10.6660-61 186.78 103.19 101.23 1.081 90 4.03E-04 7.53E-02 113.85 113.78 12.5561-62 59.53 101.23 100.93 0.772 90 2.16E-04 1.29E-02 113.78 113.77 12.8462-63 69.27 100.93 99.96 0.525 90 1.06E-04 7.34E-03 113.77 113.76 13.8063-64 76.23 99.96 99.83 0.270 90 3.09E-05 2.35E-03 113.76 113.76 13.9364-59 99.64 99.83 99.59 0.188 90 1.59E-05 1.58E-03 113.76 113.75 14.1637-29 122.06 98.64 98.32 1.505 90 7.44E-04 9.08E-02 113.77 113.67 15.3529-21 126.62 98.32 97.9 1.084 90 4.05E-04 5.13E-02 113.67 113.62 15.7221-13 121.01 97.9 97.26 0.601 90 1.36E-04 1.64E-02 113.62 113.61 16.3513-5 117.03 97.26 97.51 0.060 90 1.94E-06 2.27E-04 113.61 113.61 16.1045-39 144.09 98.68 97.58 0.299 90 3.75E-05 5.40E-03 113.61 113.60 16.02
Nota: Para la determinación de la pérdida de carga unitaria (J) las unidades utilizadas son: gc [m3/s] y D [m]
gc [lts/s]
Diámetro (mm)
Pérdida de carga unitaria J (m/m)
Pérdida de carga Hf (m)
Presión de salida
(m)
DETERMINACION DE LAS REACCIONES EN LOS NUDOS
Malla
Nudos longitud gr Cañerías secundarias Reacción en el nudo [l/s]
izq der (Hm) (l/s) Tramo Izquierda Derecha
I - II
1 33
2.43 0.229
0.114 0.519 1.3 0.648 0.63312-9 3.74 0.585 0.351 0.205
20-17 3.74 1.190 0.351 0.418
28-25 3.74 1.823 0.351 0.640
1 5
2.46 0.231
0.116 0.169 0.6 0.276 0.28510-2 1.17 0.651 0.110 0.072
11-3 1.17 1.278 0.110 0.141
12-4 1.17 1.868 0.110 0.205
5 37
4.87 0.457
0.229 0.511 1.6 0.818 0.739
12-13 1.19 1.170 0.112 0.131
15-13 3.37 1.170 0.316 0.370
20-21 1.19 2.380 0.112 0.266
23-21 2.71 2.380 0.255 0.606
28-29 1.19 3.647 0.112 0.408
31-29 2.05 3.647 0.193 0.704
33 37
2.46 0.231
0.116 0.535 1.3 0.622 0.65110-34 3.70 0.651 0.347 0.226
11-35 3.70 1.278 0.347 0.444
12-36 3.70 1.868 0.347 0.649
I - II
5 8
2.66 0.250
0.125 0.122 0.5 0.243 0.24714-6 1.17 0.593 0.110 0.065
15-7 1.39 1.998 0.130 0.260
8 39
2.38 0.224
0.112 0.215 0.6 0.272 0.32715-16 1.33 0.693 0.125 0.087
23-24 1.33 1.353 0.125 0.169
31-32 1.33 2.045 0.125 0.256
37 39
1.45 0.137
0.068 0.326 0.9 0.474 0.39414-38 3.70 0.592 0.347 0.206
15-38` 4.09 0.698 0.384 0.268
III
40 45
3.92 0.368
0.184 0.509 1.3 0.585 0.69355-41 2.42 1.278 0.227 0.291
56-42 2.42 1.868 0.227 0.425
57-43 2.42 2.463 0.227 0.560
58-44 2.42 3.156 0.227 0.717
45 591.21 0.114
0.057 0.275 0.5 0.192 0.33150-52 2.91 0.610 0.273 0.167
57-59 1.45 1.210 0.137 0.165
59 64 1.00 0.0940.047 0.000 0.2 0.184 0.047
57-59 1.45 0.000 0.137 0.000
40 46 0.61 0.057 0.029 0.000 0.1 0.029 0.029
46 601.60 0.150
0.075 0.174 0.6 0.364 0.24957-53 4.93 0.600 0.463 0.277
60 64
3.92 0.368
0.184 0.358 0.9 0.388 0.54256-61 1.99 1.868 0.187 0.350
57-62 1.99 2.463 0.187 0.461
58-63 1.99 3.156 0.187 0.591
Nudo 46 0.575 0.6 0.575 -50-47 3.58 - 0.336 - -
54-47 1.20 - 0.113 - -
47-46 1.35 - 0.127 - -
Momento carga puntual respecto al nudo izq. [(l/s)*Hm]
Reacción debido a la carga distribuida (gh x L)
(l/s)
Reacción derecha debida a las cargas
puntuales [(gh x Li secund) x
d]/L]
Carga total de la viga
(l/s)Long tramo
secund. (Hm)
Dist. al nudo izq. (Hm)
Carga puntual (gr)(l/s)
Cruce de vías
33 40
1.44 0.000
0.000 0.000 0.0 0.000 0.0000 0.000 0.000 0.000
0 0.000 0.000 0.000
0 0.000 0.000 0.000
39 45
1.44 0.000
0.000 0.000 0.0 0.000 0.0000 0.000 0.000 0.000
0 0.000 0.000 0.000
0 0.000 0.000 0.000
Reacciones en los nudos
1 0.3886 #REF!10 0.24913 #REF!18 #REF!22 0.00043 0.00046 0.02953 0.02955 0.000
Gasto total #REF! l/sDiferencia #REF! l/s
Nudo
1 0.648 0.276 0.924
5 0.285 0.818 0.243 1.346
8 0.247 0.272 0.519 0.25969649 0.057576 0.202
33 0.633 0.622 1.256
37 0.739 0.651 0.474 1.864
39 0.327 0.394 0.721
40 0.585 0.029 0.614
45 0.693 0.192 0.885
46 0.029 0.364 0.575 0.968 9.87 1.483 8.3877.774
59 0.331 0.184 0.515
60 0.249 0.388 0.637
64 0.05 0.542 0.589
Suma de reacciones = 10.84 l/s
QM20 = 10.84
Reacciones según el tramo considerado (l/s)
Reacción total del
nudo {l/s]
REACCIONES TOTALES DE CADA NUDO
Nudo Reacciones según el tramo considerado (l/s)
1 0.6482973915 0.2761067617 0.924404153
5 0.2852120926 0.817691525 0.2431443 1.346047967
8 0.2472103912 0.2721825975 0.519392989
33 0.6333694623 0.6223809947 1.255750457
37 0.7393283033 0.6511441305 0.4739871 1.864459533
39 0.3267723715 0.3942086759 0.720981047
40 0.5848884413 0.0286722267 0.613560668
45 0.6926394264 0.1923206839 0.88496011
46 0.0286722267 0.3639209279 0.5754647 0.968057851
59 0.331465413 0.1835130561 0.514978469
60 0.2488322272 0.3879988985 0.636831126
64 0.0468090661 0.5418447474 0.588653813
Suma de reacciones = 10.84 l/s
ANALISIS DE CAUDALES POR EL METODO DE HARDY - CROSS
TE (QM20) : 10.84 l/sConsumo Nudo 46 : 0.968 l/s 0.541909547Caudal a distribuir : 9.870 l/s
Material de la Tubería : P.V.C. - C6 - JEr = (10,61/C^1,85) x (L/D^4,87)
coeficiente C : 150 Ai = r * (Qo^1,85)Bi = 1,85 * r * (Qo^0,85)
0.6000.400
MALLA RAMAL LONGITUD (Hm) D (mm) Qo (l/s) r Ai Bi
I - II y III
46-40 0.61 90 8.336 7.6E+03 1.08E+00 2.39E+0246-60 1.60 90 1.534 2.0E+04 1.23E-01 1.48E+0240-45 3.92 90 3.243 4.9E+04 1.21E+00 6.88E+0240-33 1.44 90 4.479 1.8E+04 8.06E-01 3.33E+0245-59 1.21 90 0.206 1.5E+04 2.27E-03 2.04E+0145-39 1.44 90 2.152 1.8E+04 2.08E-01 1.78E+0233-37 2.46 90 1.605 3.0E+04 2.06E-01 2.38E+0233-1 2.43 90 1.619 3.0E+04 2.07E-01 2.37E+021-5 2.46 90 0.695 3.0E+04 4.38E-02 1.17E+0237-5 4.87 90 0.911 6.0E+04 1.43E-01 2.90E+02
37-39 1.45 90 -1.171 1.8E+04 -6.80E-02 1.07E+0239-8 2.38 90 0.260 2.9E+04 6.86E-03 4.89E+015-8 2.66 90 0.260 8.5E+04 1.97E-02 1.41E+02
60-64 3.92 90 0.898 4.9E+04 1.12E-01 2.31E+0264-59 1.00 90 0.309 1.2E+04 3.96E-03 2.37E+01
25.334 4.09E+00 3.04E+03 -0.0013
Restricciones a aplicar en excel para función SOLVER
Nudo59 0.0008 0.0001 0.0005 0.000
33 0.00037 0.00039 0.00040 0.00045 0.00046 0.00060 0.00064 0.000
Reacción total del nudo
{l/s]
Q = - (A /B)
Q
Qi
VERIFICACION DE LAS PRESIONES
TramoCota de terreno Cota piezométrica
Diferenciaentrada salida entrada salida
T-46 30 102.16 102.16 10.838 125 5.79E-03 1.74E-01 114.16 113.99 11.8346-40 61.03 102.16 101.31 8.336 90 1.76E-02 1.08E+00 113.99 113.97 12.6640-33 144.09 101.31 100.11 4.479 90 5.59E-03 8.05E-01 113.97 113.96 13.8533-25 61.03 100.11 99.81 1.619 90 8.51E-04 5.19E-02 113.96 113.96 14.1525-17 63.31 99.81 100.08 1.619 90 8.51E-04 5.39E-02 113.96 113.96 13.8817-9 60.51 100.08 99.84 1.619 90 8.51E-04 5.15E-02 113.96 113.96 14.129-1 58.52 99.84 99.46 1.619 90 8.51E-04 4.98E-02 113.96 113.96 14.501-2 65.10 99.46 99.21 0.695 90 1.78E-04 1.16E-02 113.96 113.96 14.752-3 62.69 99.21 98.64 0.695 90 1.78E-04 1.12E-02 113.96 113.96 15.323-4 59.00 98.64 97.71 0.695 90 1.78E-04 1.05E-02 113.96 113.96 16.254-5 59.53 97.71 97.51 0.695 90 1.78E-04 1.06E-02 113.96 113.96 16.455-6 59.27 97.51 96.9 0.260 90 2.89E-05 1.71E-03 113.96 113.96 17.066-7 140.51 96.9 95.66 0.260 90 2.89E-05 4.06E-03 113.96 113.95 18.297-8 66.57 95.66 94.58 0.260 90 2.89E-05 1.92E-03 113.95 113.95 19.37 -0.09
33-34 65.10 100.11 99.98 1.605 90 8.37E-04 5.45E-02 113.95 113.90 13.9234-35 62.69 99.98 99.62 1.605 90 8.37E-04 5.25E-02 113.90 113.84 14.2235-36 59.00 99.62 99.03 1.605 90 8.37E-04 4.94E-02 113.84 113.79 14.7636-37 59.53 99.03 98.64 1.605 90 8.37E-04 4.98E-02 113.99 113.94 15.3037-38 59.23 98.64 97.99 1.171 90 4.67E-04 2.77E-02 113.94 113.91 15.9238-38' 10.60 97.99 97.91 1.171 90 4.67E-04 4.95E-03 113.91 113.90 15.9938'-39 75.62 97.91 97.58 1.171 90 4.67E-04 3.53E-02 113.90 113.87 16.2939-32 33.53 97.58 96.8 0.260 90 2.89E-05 9.68E-04 113.87 113.87 17.0732-24 69.29 96.8 96.01 0.260 90 2.89E-05 2.00E-03 113.87 113.87 17.8624-16 66.00 96.01 95.25 0.260 90 2.89E-05 1.91E-03 113.87 113.86 18.6116-8 69.25 95.25 94.58 0.260 90 2.89E-05 2.00E-03 113.86 113.86 19.28
40-41 127.78 101.31 100.28 3.243 90 3.08E-03 3.93E-01 113.86 113.47 13.1941-42 59.00 100.28 99.47 3.243 90 3.08E-03 1.81E-01 113.87 113.68 14.2142-43 59.53 99.47 99.59 3.243 90 3.08E-03 1.83E-01 113.68 113.50 13.9143-44 69.27 99.59 99.09 3.243 90 3.08E-03 2.13E-01 113.50 113.29 14.2044-45 76.23 99.09 98.68 3.243 90 3.08E-03 2.34E-01 113.29 113.05 14.3745-52 61.03 98.68 99.01 0.206 90 1.88E-05 1.15E-03 113.97 113.97 14.9652-59 59.95 99.01 99.59 0.206 90 1.88E-05 1.12E-03 113.97 113.97 14.38 0.2446-53 59.95 102.16 102.84 1.534 90 7.70E-04 4.62E-02 113.97 113.92 11.0853-60 99.64 102.84 103.19 1.534 90 7.70E-04 7.67E-02 113.92 113.84 10.6560-61 186.78 103.19 101.23 0.898 90 2.86E-04 5.34E-02 113.84 113.79 12.5661-62 59.53 101.23 100.93 0.898 90 2.86E-04 1.70E-02 113.79 113.77 12.8462-63 69.27 100.93 99.96 0.898 90 2.86E-04 1.98E-02 113.77 113.75 13.7963-64 76.23 99.96 99.83 0.898 90 2.86E-04 2.18E-02 113.75 113.73 13.9064-59 99.64 99.83 99.59 0.309 90 3.97E-05 3.96E-03 113.73 113.73 14.1437-29 122.06 98.64 98.32 0.911 90 2.94E-04 3.58E-02 113.77 113.74 15.4229-21 126.62 98.32 97.9 0.911 90 2.94E-04 3.72E-02 113.74 113.70 15.8021-13 121.01 97.9 97.26 0.911 90 2.94E-04 3.55E-02 113.70 113.66 16.4013-5 117.03 97.26 97.51 0.911 90 2.94E-04 3.44E-02 113.66 113.63 16.12
45-39 144.09 98.68 97.58 2.152 90 1.44E-03 2.08E-01 113.63 113.42 15.84
Longitud (m)
gc [lts/s]
Diámetro (mm)
Pérdida de carga unitaria J (m/m)
Pérdida de carga Hf (m)
Presión de salida
(m)
U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIASINGENIERIA SANITARIAIBAÑEZ JESUS - GUZMAN MARIANOT.P.Nº 3: "Edificios de reserva y regulación de presión"
Cálculo de tanque y cisterna
Cisterna
Caudal máximo diario : Qm20 = 520.14 m3/d (extraido del TP1)
Turnos de bombeo : 1) de 10 hs a 14 hs2) de 18 hs a 20 hs
Caudal para incendio : Qi = 0.0286 m3/d 15 x (Pobl/1000)^0,5 =
Caudal para reparaciones : Qr = 2080.57 m3/d caudal máximo diario x tiempo de reparación (4hs)
Caudal total : Qt = 520.1425 m3/d verificar incendio y reparaciones y sumarle
Volumen aportado a la cisterna en un día : VAD = 520.1425 m3/d
Horas de bombeo : 6 hs
Caudal a bombear : Qb = 2080.57 m3/d86.69 m3/h
CALCULO DEL VOLUMEN DE LA CISTERNAAporte : constante desde los filtrosDemanda : bombeo hacia el tanque elevado
HORA APORTE APORTE DEMANDA DEMANDA DIFERENCIAACUM ACUM
m3 m3 m3 m3 m30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 4.17 4.17 0.00 0.00 4.172 4.17 8.33 0.00 0.00 8.333 4.17 12.50 0.00 0.00 12.504 4.17 16.67 0.00 0.00 16.675 4.17 20.83 0.00 0.00 20.836 4.17 25.00 0.00 0.00 25.007 4.17 29.17 0.00 0.00 29.178 4.17 33.33 0.00 0.00 33.339 4.17 37.50 0.00 0.00 37.50
10 4.17 41.67 0.00 0.00 41.6711 4.17 45.83 16.67 16.67 29.1712 4.17 50.00 16.67 33.33 16.6713 4.17 54.17 16.67 50.00 4.1714 4.17 58.33 16.67 66.67 -8.3315 4.17 62.50 0.00 66.67 -4.1716 4.17 66.67 0.00 66.67 0.0017 4.17 70.83 0.00 66.67 4.1718 4.17 75.00 0.00 66.67 8.3319 4.17 79.17 16.67 83.33 -4.1720 4.17 83.33 16.67 100.00 -16.6721 4.17 87.50 0.00 100.00 -12.5022 4.17 91.67 0.00 100.00 -8.3323 4.17 95.83 0.00 100.00 -4.1724 4.17 100.00 0.00 100.00 0.00
100.00 100.00
Valor Máximo (+) = 41.67Valor Máximo (-) = -16.67
Suma de valores absolutos = 58.33 %
Volumen de la cisterna = 303.42 m3/d
Adopto vol cist = 350 m3/d
DISEÑO DE LA CISTERNA
N° de cisternas = 2
Volumen de cada cisterna = 175 m3
Relac de lados : a/b = 2 (adopto)Profundidad : h = 3.5 m (adopto)Superf de la cist : A = 50 m2Ancho : b = 5.000 m adopto 5Largo : a = 10.000 m adopto 10Volumen de la cisterna : V cist = 175 m3
Cañería de desborde :
EmbudoQ = 520.1425 m3/d 0.00602017 m3/sh = 0.2 m
0.55
A = 0.0055 m2Ø = 0.0839 m "
Adopto un embudo de : 3.30260276 4 " 0.1016 m
Cañería (Darcy Weisbach)
Se usará cañería de Hº Gº Considerando:
Pérdida de carga 0.15 mLong de cañería hasta L = 30 mel lugar de desagüe
Pérdida de carga unitaria J = 0.005 m/mCaudal Q = 0.006 m3/sViscosidad cinemática 0.000001 m2/sRugosidad relativa k = 0.0152 m
Adopto fo = 0.07803986
de la ecuación de Darcy Weisbach 0.0006 x f D = 0.136
Número de Reynolds Re = 56304.92 > 4000 flujo turbulentok/D = 0.1117
1/(f^0,5) = 3.57965995 2 x log (3,7 x D / k) = 3.04066
1/(f^0,5) - 2 x log (3,7 x D / k) = 0.53899886
Lo cual indica que el diámetro del conducto será de : 5 5 "
Tanque elevado
Turnos de bombeo : 1) de 10 hs a 14 hs2) de 18 hs a 20 hs
Horas de Bombeo 6 hs.
Caudal a bombear : Qb = 2080.5701 m3/d86.69 m3/h
=
h =
=
D5 =
aplicando la fórmula de Prandt-Von Karman para flujo turbulento
DEMANDA: CONSUMO VARIABLE DESDE LA RED DE DISTRIBUCION
Caudal máximo diario Qm = 520.14 m3/sDistribución de consumo horario durante el día K = 2 (tabla)
HORA APORTE APORTE COEF DE DEMANDA DEMANDA DIFERENCIAACUM OSCILAC ACUM
m3 m3 HORARIA m3 m3 m30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 0.00 0.00 0.75 0.75 0.75 -0.752 0.00 0.00 0.75 0.75 1.50 -1.503 0.00 0.00 1.00 1.00 2.50 -2.504 0.00 0.00 1.00 1.00 3.50 -3.505 0.00 0.00 3.00 3.00 6.50 -6.506 0.00 0.00 5.50 5.50 12.00 -12.007 0.00 0.00 5.50 5.50 17.50 -17.508 0.00 0.00 5.50 5.50 23.00 -23.009 0.00 0.00 3.50 3.50 26.50 -26.50
10 0.00 0.00 4.50 4.50 31.00 -31.0011 16.67 16.67 6.00 6.00 37.00 -20.3312 16.67 33.33 8.50 8.50 45.50 -12.1713 16.67 50.00 8.50 8.50 54.00 -4.0014 16.67 66.67 6.00 6.00 60.00 6.6715 0.00 66.67 5.00 5.00 65.00 1.6716 0.00 66.67 5.00 5.00 70.00 -3.3317 0.00 66.67 3.50 3.50 73.50 -6.8318 0.00 66.67 3.50 3.50 77.00 -10.3319 16.67 83.33 5.00 5.00 82.00 1.3320 16.67 100.00 6.00 6.00 88.00 12.0021 0.00 100.00 6.00 6.00 94.00 6.0022 0.00 100.00 3.00 3.00 97.00 3.0023 0.00 100.00 2.00 2.00 99.00 1.0024 0.00 100.00 1.00 1.00 100.00 0.00
100.00 100.00Valor Máximo (+) = 12.00Valor Máximo (-) = -31.00
Suma de valores absolutos = 43.00 %
Volumen de la TE = 223.66 m3/d
Adopto vol T.E = 250 m3/d
DISEÑO DEL TANQUE
Vol tanque elevado 250 m3
Profundidad : h = 4 m (adopto)Diámetro D = 8.92 m adopto : 9Revancha : h` = 0.8 m 50.893801 199.10619901
Cañerías del tanque elevado
Alimentación a la red (bajada)Embudo
Q = 0.0108 m3/s (QM20)h = 4 m
0.6
A = 0.0020 m2Ø = 0.0510 m "
Adopto un embudo de : 2.00604566 3 " 0.0762 m
CañeríaSe usará cañería de Hº Gº
=
ConsideroPérdida de carga 0.2 mLongitud de la cañería L = 50 m
Pérdida de carga unitaria J = 0.004 m/m
Aplicando la fórmula de Scobey (pág 145 - "Hidráulica y Maquinas Hidráulicas" - Stevenazzi) para Hº Gº
J = (0,0016 x (Q^1,9)/(D^4,9))
D = 0.143 m 5.7393522 Adopto 4 "
Cálculo de cañería de desborde y limpiezaDesborde
* Cálculo de la boca trompeta
Q = 0.0241 m3/s (Qb)h = 0.2 m
0.6
D = 0.161 m 6.324002823 Adopto 7 "
* CañeríaConsiderando:
Pérdida de carga 0.2 mLong de cañería hasta L = 60 mcámara de desagüe
Pérdida de carga unitaria J = 0.0033 m/mCaudal Q = 0.0241 m3/sViscosidad cinemática n = 0.000001 m2/sRugosidad relativa k = 0.0152 m
Adopto fo = 0.06707948
de la ecuación de Darcy Weisbach 0.014379932 x f D = 0.249
Número de Reynolds Re = 122944.5915 > 4000 flujo turbulentok/D = 0.06095008
aplicando la fórmula de Prandt-Von Karman para flujo turbulento
1/(f^0,5) = 3.86104759 2 x log (3,7 x D / k) = 3.5664549
1/(f^0,5) - 2 x log (3,7 x D / k) = 0.29459271
Lo que da como resultado un diámetro de conducto igual a : 10
LimpiezaEmbudoTiempo de desagote : T1 = 2 hsVolumen a desagotar : V1 = 125 m3Caudal de limpieza : Q limp = 0.017 m3/s
Q = 0.017 m3/sh = 2 m
0.6
D = 0.077 m 3.01957976 Adopto 4
Cañería
h =
Q = A ((2 g h)^1/2)
=
h =
D5 =
Q = A ((2 g h)^1/2)
=
Considerando:Pérdida de carga 0.3 mLong de cañería hasta L = 60 mcámara de desagüe
Pérdida de carga unitaria J = 0.005 m/mCaudal Q = 0.01736111 m3/sViscosidad cinemática n = 0.000001 m2/sRugosidad relativa k = 0.0152 m
Adopto fo = 0.06721183
de la ecuación de Darcy Weisbach 0.004982914 x f D = 0.202
Número de Reynolds Re = 109522.1146 > 4000 flujo turbulentok/D = 0.075310889
aplicando la fórmula de Prandt-Von Karman para flujo turbulento
1/(f^0,5) = 3.85724437 2 x log (3,7 x D / k) = 3.3826879021
1/(f^0,5) - 2 x log (3,7 x D / k) = 0.47455646
Lo que da como resultado un diámetro de conducto igual a : 8 9
Velocidad : 0.42299495 m/sCaudal desagotado : 0.01736111 m3/s
Tiempo en que desagotará el tanque :t = 2 hs
Cañería de impulsión desde la cisterna al tanque elevado
Se calcula con la fórmula de Bresse :
D = k (x^1/4) (Q^1/2) donde : k = 1.3 coef del diámetro económicox = 0.25 horas de bombeo / 24hsQ = 0.02 m3/s caudal de bombeo
Diámetro : D = 0.14264701 m5.61602388
Adopto un conducto de Hº Gº de : 6 "
h =
D5 =
28.6 m3/s
caudal máximo diario x tiempo de reparación (4hs)
verificar incendio y reparaciones y sumarle
mm
Hazen Williams
hf = 0.15 mL = 30 m
Q = 0.006 m3/s
Ch = 125 (Sotelo Avila pag 294 y 295)
m k = 0.0014009798
flujo turbulento Ø = 2.18644E-005
m
Aplicando la fórmula de Scobey (pág 145 - "Hidráulica y Maquinas Hidráulicas" - Stevenazzi) para Hº Gº
m
flujo turbulento
"
"
m
flujo turbulento
"
coef del diámetro económicohoras de bombeo / 24hsm3/s caudal de bombeo
U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIASINGENIERIA SANITARIAIBAÑEZ JESUS - GUZMAN MARIANOT.P.Nº 4: "Planta potabilizadora de agua - Filtro lento"
CAMARA DE CARGACaudal máximo diario Qm20 = 21.67 m3/hHoras de no bombeo h1 = 8 h
Horas agregadas por supuesto inconveniente h2 = 1 h
Reserva R = 195.05 m3Adopto R = 300 m3
REBOSE O DESBORDENúmero de filtros a colocar n = 2
Caudal máximo a suministrar por la bomba qb = 43.35 m3/h12.04 l/s
Sobreelevación del pelo de agua h = 0.2 mDiámetro conducto de rebose d = 0.102 m
Se coloca una tubería de PVC Ø 140 mm que desaguará en la represa
ALIMENTACION A LOS FILTROSSUPERFICIE FILTRANTE
Adopto Velocidad de filtración Vf = 4 m3/m2 x d0.17 m3/m2 x h
Superf de filtración Sf = 260.07 m2
Velocidad máxima de filtración Vf máx = 5 m3/m2 x d0.208 m3/m2 x h
Velocidad mínima de filtración Vf mín = 3 m3/m2 x d0.125 m3/m2 x h
Superf de filtración Sf mín = 208.06 m2Superf de filtración Sf máx = 346.76 m2
DIMENSIONESRelación Largo - ancho L/a = 2.5
ancho a = 9.12 madopto a = 13 m
Largo L = 32.5 m
Superf filtrante Sf = 422.5 m2Veloc de filtración máxima Vf máx = 0.103 m3/m2 x h
VERIFICACION DE LA VELOC DE FILTRACION
actual Qm0 = 9.04 m3/hVf 0 = 0.0214 m3/m2 x h
0.125 < 0.0214 <
a 10 años Qm10 = 14.02 m3/hVf 10 = 0.0332 m3/m2 x h
0.125 < 0.0332 <
a 20 años Qm20 = 21.67 m3/hVf 20 = 0.05 m3/m2 x h
0.125 < 0.103 <
Para un filtro de superficie 156.325 m2 Vf 0 =Vf 10 =Vf 20 =
para garantizar la velocidad de filtración tanto en la actualidad, a 10 años y a 20 años necesitaríamos construir un filtro con las siguientes medidas:
ancho 7.91 m Largo 19.77 m
adopto a = 7.90 mL = 19.75 m
Superficie del filtro = 156.025 m2 Vf 0 =Vf 10 =Vf 20 =
DRENESSeparación entre drenes adoptado s = 2 m
Distancia del ultimo y primer dren a las paredes d = 1 m
Número de drenes ND = 9.875
CALCULO DEL DIÁMETRO
Caudal que ingresa por cada dren Qpd = 3.61 m3/h
tramo 1 2 3 4 5 6Q (m3/h) 3.61 7.22 10.84 14.45 18.06 21.67Q (m3/s) 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006
Pérdida de carga adoptada en el ultimo tramo H = 0.15 m
distancia de tramos (primero y último) s1 = 19.55 mPérdida de carga unitaria J = 0.00767263
Diámetros PVCtramo 1 0.048 cm adoptamostramo 2 0.062 cmtramo 3 0.072 cmtramo 4 0.081 cmtramo 5 0.088 cmtramo 6 0.094 cmtramo 7 0.100 cmtramo 8 0.105 cmtramo 9 0.109 cm
tramo 10 0.114 cmtramo 11 0.118 cmtramo 12 0.122 cm
VERIFICACION DE LA VELOCIDAD < 0.2 m/s
V1 = 0.114 m/s verificaV2 = 0.106 m/s verificaV3 = 0.098 m/s verificaV4 = 0.130 m/s verificaV5 = 0.125 m/s verificaV6 = 0.096 m/s verificaV7 = 0.112 m/s verificaV8 = 0.128 m/s verificaV9 = 0.092 m/s verifica
V10 = 0.102 m/s verificaV11 = 0.112 m/s verificaV12 = 0.123 m/s verifica
PERDIDAS DE CARGA UNITARIA
longitud del dren L = 19.550 m
D1 = 0.075 m J1 =D2 = 0.11 m J2 =D3 = 0.14 m J3 =D4 = 0.14 m J4 =D5 = 0.16 m J5 =D6 = 0.2 m J6 =D7 = 0.2 m J7 =D8 = 0.2 m J8 =D9 = 0.25 m J9 =D10 = 0.25 m J10 =
DIAMETROS COLECTORES SECUNDARIOS
Pérdida de carga al final del recorrido adoptada 0.02 mlongitud neta del conducto secundario L = 3.525 m
Pérdida de caga unitaria J = 0.00567376
Caudal conducto secundario Qcs = 0.00050168 m3/sDiámetro conducto secundario Dcs = 0.03939724 m
Adopto Dcs = 50 mm
MANTO FILTRANTE Y SOSTENArena
Tamaño efectivo Te =Coeficiente de Uniformidad CU =
ji =
h =
U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIAS
Medidas de la cámaraD = 13.8 m, adopto D = 14 mh = 2 m (adopto)
mm que desaguará en la represa
< 0.208 m3/m2 x h verifica
0.208 no verifica
0.208 no verifica
0.208 no verifica
0.058 m3/m2 x h 1.39 m3/h no verifica0.090 m3/m2 x h 2.15 m3/h no verifica0.139 m3/m2 x h 3.33 m3/h verifica
para garantizar la velocidad de filtración tanto en la actualidad, a 10 años y a 20 años necesitaríamos
0.058 1.390.090 2.160.139 3.33
< 3 m< 3 m
12 drenes colocados a ambos lados del colector principal
7 8 9 10 11 1225.28 28.90 32.51 36.12 39.73 43.350.007 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012
D1 = 75 mmD2 = 110 mmD3 = 140 mmD4 = 140 mmD5 = 160 mmD6 = 200 mmD7 = 200 mmD8 = 200 mmD9 = 250 mmD10 = 250 mmD11 = 250 mmD12 = 250 mm
0.00089881 0.017571688 m0.00049789 0.009733671 m0.00032461 0.006346163 m0.00054482 0.01065126 m0.00042888 0.008384509 m0.00020403 0.003988741 m0.00026927 0.005264293 m0.00034244 0.006694614 m0.00014504 0.002835516 m0.00017533 0.003427642 m
0.0038311 0.074898097 m
39.40 mmPVC
h1 =h2 =h3 =h4 =h5 =h6 =h7 =h8 =h9 =h10 =
h =
1.- CALCULO DE CAUDAL DE DISEÑO
Caudal Actual Futuro Utilización
Minimo Horario QA Diseño de colectores para asegurar su limpieza.
Minimo Diario QB
Medio Diario QC QD
Maximo Diario QE
Maximo Horario QF
Para el cálculo de los respectivos caudales se usan la siguiente relaciones:
QB/QA = 2QC/QB = 1.5QE/QD = 1.5QF/QD = 2
2.- Caudales actuales y futuros
Población Actual = 1415 HabitantesPoblación Futura = 3636.9 Habitantes Del TP Nº1
Dotación Actual = 100 l/(hab.dia)Dotación Futura = 119.18 l/(hab.dia)
3.- Caudal Medio Diario Actual1.31 l/seg
3.- Caudal Medio Diario Futuro4.01 l/seg
4.- Caudal Mínimo Diario ActualQB = QC / (QC/QB) = 0.87 l/seg
5.- Caudal Minimo Horario ActualQA = QB / (QB/QA) = 0.44 l/seg
6.- Caudal Maximo Diario FuturoQE = QD * (QE/QD) = 6.02 l/seg
7.- Caudal Maximo Horario FuturoQF = QD * (QF/QD) = 8.03 l/seg
8.- Resumen
Caudal (l/s) Actual FuturoMinimo Horario 0.44Minimo Diario 0.87Medio Diario 1.31 4.01
Maximo Diario 6.02Maximo Horario 8.03
Capacidad de planta de tratamiento, determinación de la cantidad de plantas y diseño de colectores para asegurar su
limpieza.
Costo tratamiento, estaciones de bombeo y determinación de diámetros económicos.
Capacidad de planta de tratamiento, determinación de la cantidad de plantas.
Capacidad hidráulica de colectores y capacidad de las bombas.
Se considera que el 80 % del agua que se provee a la poblacion es recibida por el sistema de liquidos clocales.
QC = (Población x Dotación) x 0,8 / 86400 =
QD = (Población Futura x Dotación Futura) x 0,8 / 86400 =
DISTANCIAS ENTRE BOCA DE REGISTROS
TramoCota terreno
Entrada Salida
60 - 60` 132.94 103.19 102.7660` - 60`` 123.13 102.76 102.0860`` - 61 114.3 102.08 101.2361 - 56 120.83 101.23 100.6460 - 53 120.83 103.19 102.8453 - 54 132.94 102.84 102.2554 - 55 123.13 102.25 101.2455 - 56 114.3 101.24 100.6456 - 57 118.07 100.64 100.4761 - 62 118.07 101.23 100.9362 - 57 120.83 100.93 100.4757 - 58 140.55 100.47 99.9962 - 63 140.55 100.93 99.9663 - 58 120.83 99.96 99.9963 - 64 145.56 99.96 99.8364 - 59 120.83 99.83 99.5958 - 59 145.56 99.99 99.5959 - 52 119.97 99.59 99.0153 - 46 119.97 102.84 102.1646 - 47 132.94 102.16 101.5254 - 47 119.97 102.25 101.5247 - 48 123.13 101.52 100.9555 - 48 119.97 101.24 100.9548 - 49 114.3 100.95 100.2956 - 49 119.97 100.64 100.2949 - 50 118.07 100.29 100.257 - 50 119.97 100.47 100.250 - 51 140.55 100.20 99.4858 - 51 119.97 99.99 99.4851 - 52 145.56 99.48 99.0152 - 45 123.82 99.01 98.6846 - 40 123.82 102.16 101.3140 - 40` 132.94 101.31 100.5340` - 41 123.13 100.53 99.9948 - 41 123.82 100.95 99.9941 - 42 114.3 99.99 99.8749 - 42 123.82 100.29 99.8742 - 43 118.07 99.87 99.2950 - 43 123.82 100.20 99.2943 - 44 140.55 99.29 98.9151 - 44 123.82 99.48 98.9144 - 45 145.56 98.91 98.6845 - 39 136.27 98.68 97.58 cruce de via38` - 39 141 97.91 97.5839 - 32 72.79 97.58 96.832 - 24 131.98 96.80 96.0124 - 16 131.98 96.01 95.25
Long. (m)
TramoCota terreno
Entrada Salida
Long. (m)
16 - 8` 134.63 95.25 94.588 - 8` 26.1 94.58 95.18 cruce calzada
33 - 34 127.35 100.11 99.9834 - 26 127.59 99.98 99.3933 - 25 127.59 100.11 99.8117 - 25 119.06 100.08 99.8125 - 26 127.35 99.81 99.3926 - 27 124.92 99.39 98.9634 - 35 124.92 99.98 99.6235 - 27 127.59 99.62 98.9627 - 28 118.76 98.96 98.935 - 36 118.76 99.62 99.0336 - 28 127.59 99.03 98.928 - 29 120.58 98.90 98.3236 - 37 120.58 99.03 98.6437 - 29 127.59 98.64 98.3229 - 30 119.64 98.32 98.0437 - 38 119.64 98.64 97.9938 - 30 127.59 97.99 98.0430 - 31 88.92 98.04 97.7238` - 31 139.75 97.91 97.7231 - 32` 100.13 97.72 97.4532`- 24` 131.98 97.45 96.4623 - 24` 100.13 96.92 96.4624` - 16` 131.98 96.46 95.6815 - 16` 100.13 96.06 95.6816`- 8` 134.63 95.68 95.188`- 7` 26.87 95.18 95.18
17 - 18 127.35 100.08 99.1126 - 18 119.06 99.39 99.1110 - 18 121.32 99.16 99.1118 - 19 124.92 99.11 98.6827 - 19 119.06 98.96 98.6817 - 9 121.32 100.08 99.849 - 10 127.35 99.84 99.162 - 10 118.21 99.21 99.1610 - 11 124.92 99.16 98.623 - 11 118.21 98.64 98.62
12 - 11 118.76 99.18 98.6211 - 19 121.32 98.62 98.6819 - 20 118.76 98.68 98.1428 - 20 119.06 98.90 98.1412 - 20 121.32 99.18 98.1420 - 21 120.58 98.14 97.929 - 21 119.06 98.32 97.921 - 22 119.64 97.90 97.2630 - 22 119.06 98.04 97.2622 - 23 151.62 97.26 96.9231 - 23 132.31 97.72 96.9223 - 15 137.3 96.92 96.06
TramoCota terreno
Entrada Salida
Long. (m)
12 - 13 120.58 99.18 97.2621 - 13 121.32 97.90 97.265 - 13 118.21 97.51 97.26
13 - 14 119.64 97.26 9722 - 14 121.32 97.26 9714 - 14` 108.79 97.00 96.5314` - 15 108.25 96.53 96.0615 - 7 137.95 96.06 95.669 - 1 118.21 99.84 99.461 - 2 127.35 99.46 99.212 - 3 124.92 99.21 98.643 - 4 118.76 98.64 97.71
12 - 4 118.21 99.18 97.714 - 5 120.58 97.71 97.515 - 6 119.64 97.51 96.9
14 - 6 118.21 97.00 96.96 - 6` 125.25 96.90 96.46` - 7 157.08 96.40 95.667 - 7` 73.02 95.66 95.18
7`- EEAR 24.59 95.18 95.18
Qacum/Qll h/Ø (los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)2 0 03 0.00171 0.00173014 0.00857 0.04152255 0.02914 0.09688586 0.05829 0.1539797 0.09086 0.1989628 0.12514 0.2404849 0.16457 0.280277
10 0.18857 0.30103811 0.22457 0.33391
12 0.26743 0.363322 Interpolación lineal13 0.29829 0.38408314 0.32229 0.397924 Nº fila Q/Qll h/Ø15 0.36343 0.425606 28 0.798857 0.67993116 0.39771 0.448097 29 0.828 0.70069217 0.43200 0.467128 0.029143 0.02076118 0.46971 0.489619 Valor de Q/Qll : 0.8056219 0.49029 0.49827 0.02238117 0.68474802
20 0.52629 0.51730121 0.56914 0.53979222 0.60000 0.558824 Valor de h/Ø : 0.68523 0.63429 0.57958524 0.67200 0.59861625 0.69943 0.61591726 0.73200 0.63667827 0.76800 0.660928 0.79886 0.67993129 0.82800 0.70069230 0.86057 0.71972331 0.89657 0.74567532 0.92743 0.76816633 0.94971 0.78546734 0.96857 0.80103835 0.99086 0.82179936 0.99771 137 1.00629 0.8339138 1.01657 0.9930839 1.02514 0.85294140 1.03371 0.98096941 1.04571 0.87370242 1.05257 0.97231843 1.06114 0.88927344 1.06286 0.96020845 1.06800 0.90311446 1.07314 0.93944647 1.07486 0.922145
Contraseña: tp finales
(los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)
V/Vll h/Ø (los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)2 0 0.005190313 0.0636103 0.00692042
4 0.0876791 0.00865052 Interpolación lineal5 0.0979943 0.01211076 0.12894 0.0155709 Nº de fila h/Ø V/Vll7 0.170201 0.0242215 38 0.525952 1.017778 0.201146 0.0311419 39 0.989619 1.022929 0.247564 0.0449827 0.463667 0.00515
10 0.27851 0.0536332 Valor de h/Ø : 0.68511 0.297421 0.0605536 0.30487098 1.01953376
12 0.333524 0.072664413 0.374785 0.086505214 0.398854 0.0986159 Valor de V/Vll : 1.02015 0.440115 0.11418716 0.476218 0.12975817 0.498567 0.14013818 0.538109 0.160919 0.572493 0.17820120 0.598281 0.19377221 0.639542 0.21972322 0.680802 0.24221523 0.699713 0.25432524 0.732378 0.27681725 0.74957 0.28892726 0.765043 0.30103827 0.789112 0.31660928 0.799427 0.3269929 0.823496 0.34256130 0.851003 0.36505231 0.875072 0.38408332 0.893983 0.40138433 0.92149 0.42906634 0.952436 0.45501735 0.978223 0.48269936 0.991977 0.537 0.998854 138 1.017770 0.52595239 1.022920 0.98961940 1.040110 0.55709341 1.046990 0.97923942 1.059030 0.584775 x y43 1.071060 0.965398 Qacum/Qll : 0.80561883 044 1.071060 0.600346 0.80561883 0.68545 1.083090 0.62629846 1.095130 0.942907 x y47 1.100290 0.652249 V/Vll : 1.020 048 1.108880 0.925606 1.020 0.68549 1.110600 0.683391
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.20
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
Curva de elementos hidráulicos
Qacum/Qll - V/Vll
h/Ø
50 1.117480 0.70415251 1.119200 0.90484452 1.126070 0.89100353 1.129510 0.74221554 1.132950 0.86678255 1.136390 0.8356456 1.136390 0.80449857 1.136390 0.776817
Contraseña: tp finalesRESUMEN
Qacum/Qll : 0.80561883
h/Ø : 0.685
V/Vll : 1.020
x y0.685 00.685 0.80561883
x y0.685 00.685 1.020
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.20
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
Curva de elementos hidráulicos
Qacum/Qll - V/Vll
h/Ø
Tramo
Cota TerrenoHterr Long. Jterr.
Caudal (Q)Ø
h/Ø A R V Qcalc Jcan Hcan
Cota Intrados Tapada
Entrada Salida Tramo Acumulado Ent. Sal. Ent. Sal.
[m] [m] [m] [m] [%] [Hm] [l/s] [l/s] [mm] [rad] [m] [m/s] [l/s] [%] [m] [m] [m] [m] [m]60 - 60` 103.19 102.76 0.43 132.94 0.323 1.33 0.076 0.076 150.6 12.863 0.0059 0.0262 0.6503 0.0001 0.0026 0.1215 0.015 0.005 0.665 101.59 100.93 1.60 1.83
60` - 60`` 102.76 102.08 0.68 123.13 0.552 1.23 0.071 0.147 150.6 12.863 0.0114 0.0493 0.8956 0.0003 0.0048 0.1838 0.060 0.005 0.616 100.93 100.31 1.83 1.7760`` - 61 102.08 101.23 0.85 114.3 0.744 1.14 0.066 0.213 150.6 15.2197 0.0140 0.0561 0.9565 0.0004 0.0055 0.2365 0.093 0.007 0.800 100.31 99.51 1.77 1.7261 - 56 101.23 100.64 0.59 120.83 0.488 1.21 0.069 0.282 150.6 12.863 0.0220 0.0775 1.1285 0.0006 0.0075 0.2462 0.157 0.005 0.604 99.51 98.91 1.72 1.7360 - 53 103.19 102.84 0.35 120.83 0.290 1.21 0.069 0.069 150.6 12.863 0.0054 0.0231 0.6103 0.0001 0.0023 0.1118 0.012 0.005 0.604 101.59 100.99 1.60 1.8553 - 54 102.84 102.25 0.59 132.94 0.444 1.33 0.076 0.146 150.6 9.96363 0.0146 0.0579 0.9720 0.0004 0.0057 0.1580 0.065 0.003 0.399 100.99 100.59 1.85 1.6654 - 55 102.25 101.24 1.01 123.13 0.820 1.23 0.071 0.217 150.6 15.2197 0.0142 0.0568 0.9626 0.0004 0.0056 0.2384 0.096 0.007 0.862 100.59 99.73 1.66 1.5155 - 56 101.24 100.64 0.60 114.3 0.525 1.14 0.066 0.282 150.6 12.863 0.0220 0.0775 1.1285 0.0006 0.0075 0.2462 0.157 0.005 0.572 99.73 99.15 1.51 1.4956 - 57 100.64 100.47 0.17 118.07 0.144 1.18 0.068 0.633 150.6 9.96363 0.0635 0.1612 1.6526 0.0019 0.0149 0.3021 0.562 0.003 0.354 98.91 98.55 1.73 1.9261 - 62 101.23 100.93 0.30 118.07 0.254 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0313 0.7114 0.0002 0.0031 0.1058 0.018 0.003 0.354 99.63 99.28 1.60 1.6562 - 57 100.93 100.47 0.46 120.83 0.381 1.21 0.069 0.137 150.6 9.96363 0.0138 0.0555 0.9513 0.0004 0.0054 0.1538 0.060 0.003 0.362 99.28 98.91 1.65 1.5657 - 58 100.47 99.99 0.48 140.55 0.342 1.41 0.081 0.851 150.6 9.96363 0.0854 0.1914 1.8112 0.0024 0.0175 0.3351 0.798 0.003 0.422 98.55 98.13 1.92 1.8662 - 63 100.93 99.96 0.97 140.55 0.690 1.41 0.081 0.081 150.6 15.2197 0.0053 0.0226 0.6036 0.0001 0.0022 0.1304 0.013 0.007 0.984 99.33 98.35 1.60 1.6163 - 58 99.96 99.99 -0.03 120.83 -0.025 1.21 0.069 0.150 150.6 9.96363 0.0151 0.0590 0.9814 0.0004 0.0058 0.1600 0.068 0.003 0.362 98.35 97.98 1.61 2.0163 - 64 99.96 99.83 0.13 145.56 0.089 1.46 0.084 0.084 150.6 9.96363 0.0084 0.0405 0.8105 0.0002 0.0040 0.1252 0.030 0.003 0.437 98.76 98.32 1.20 1.5164 - 59 99.83 99.59 0.24 120.83 0.199 1.21 0.069 0.153 150.6 9.96363 0.0154 0.0598 0.9882 0.0004 0.0058 0.1614 0.070 0.003 0.362 98.32 97.96 1.51 1.6358 - 59 99.99 99.59 0.40 145.56 0.275 1.46 0.084 1.085 150.6 9.96363 0.1089 0.2208 1.9567 0.0029 0.0198 0.3647 1.065 0.003 0.437 97.98 97.55 2.01 2.0459 - 52 99.59 99.01 0.58 119.97 0.483 1.20 0.069 1.307 150.6 9.96363 0.1312 0.2466 2.0787 0.0034 0.0218 0.3889 1.328 0.003 0.360 97.55 97.19 2.04 1.8253 - 46 102.84 102.16 0.68 119.97 0.567 1.20 0.069 0.069 150.6 12.863 0.0054 0.0229 0.6076 0.0001 0.0023 0.1112 0.012 0.005 0.600 101.24 100.64 1.60 1.5246 - 47 102.16 101.52 0.64 132.94 0.481 1.33 0.076 0.145 150.6 12.863 0.0113 0.0489 0.8919 0.0003 0.0048 0.1828 0.059 0.005 0.665 100.64 99.98 1.52 1.5454 - 47 102.25 101.52 0.73 119.97 0.608 1.20 0.069 0.069 150.6 15.2197 0.0045 0.0181 0.5398 0.0001 0.0018 0.1126 0.008 0.007 0.840 101.05 100.21 1.20 1.3147 - 48 101.52 100.95 0.57 123.13 0.463 1.23 0.071 0.285 150.6 12.863 0.0222 0.0781 1.1329 0.0006 0.0076 0.2475 0.159 0.005 0.616 99.98 99.36 1.54 1.5955 - 48 101.24 100.95 0.29 119.97 0.242 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 100.04 99.68 1.20 1.2748 - 49 100.95 100.29 0.66 114.3 0.577 1.14 0.066 0.420 150.6 9.96363 0.0422 0.1224 1.4297 0.0012 0.0116 0.2548 0.318 0.003 0.343 99.36 99.02 1.59 1.2756 - 49 100.64 100.29 0.35 119.97 0.292 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 99.44 99.08 1.20 1.2149 - 50 100.29 100.20 0.09 118.07 0.076 1.18 0.068 0.557 150.6 9.96363 0.0559 0.1493 1.5869 0.0017 0.0139 0.2882 0.480 0.003 0.354 99.02 98.66 1.27 1.5457 - 50 100.47 100.20 0.27 119.97 0.225 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 99.27 98.91 1.20 1.2950 - 51 100.20 99.48 0.72 140.55 0.512 1.41 0.081 0.707 150.6 9.96363 0.0709 0.1714 1.7074 0.0020 0.0158 0.3136 0.637 0.003 0.422 98.66 98.24 1.54 1.2458 - 51 99.99 99.48 0.51 119.97 0.425 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 98.39 98.03 1.60 1.4551 - 52 99.48 99.01 0.47 145.56 0.323 1.46 0.084 0.859 150.6 9.96363 0.0863 0.1926 1.8173 0.0024 0.0176 0.3364 0.808 0.003 0.437 98.03 97.59 1.45 1.4252 - 45 99.01 98.68 0.33 123.82 0.267 1.24 0.071 2.238 150.6 9.96363 0.2246 0.3339 2.4645 0.0052 0.0281 0.4600 2.397 0.003 0.371 97.19 96.82 1.82 1.8646 - 40 102.16 101.31 0.85 123.82 0.686 1.24 0.071 0.071 150.6 15.2197 0.0047 0.0189 0.5517 0.0001 0.0019 0.1159 0.009 0.007 0.867 100.96 100.09 1.20 1.2240 - 40` 101.31 100.53 0.78 132.94 0.587 1.33 0.076 0.148 150.6 15.2197 0.0097 0.0446 0.8512 0.0003 0.0044 0.2037 0.057 0.007 0.931 100.09 99.16 1.22 1.3740` - 41 100.53 99.99 0.54 123.13 0.439 1.23 0.071 0.218 150.6 12.863 0.0170 0.0642 1.0247 0.0005 0.0063 0.2181 0.105 0.005 0.616 99.16 98.55 1.37 1.4448 - 41 100.95 99.99 0.96 123.82 0.775 1.24 0.071 0.071 150.6 17.2575 0.0041 0.0157 0.5028 0.0001 0.0016 0.1163 0.007 0.009 1.114 99.75 98.64 1.20 1.3541 - 42 99.99 99.87 0.12 114.3 0.105 1.14 0.066 0.355 150.6 9.96363 0.0357 0.1097 1.3503 0.0011 0.0104 0.2379 0.253 0.003 0.343 98.55 98.20 1.44 1.6749 - 42 100.29 99.87 0.42 123.82 0.339 1.24 0.071 0.071 150.6 12.863 0.0055 0.0239 0.6209 0.0001 0.0024 0.1144 0.013 0.005 0.619 99.09 98.47 1.20 1.4042 - 43 99.87 99.29 0.58 118.07 0.491 1.18 0.068 0.495 150.6 9.96363 0.0496 0.1370 1.5166 0.0015 0.0129 0.2733 0.401 0.003 0.354 98.20 97.85 1.67 1.4450 - 43 100.20 99.29 0.91 123.82 0.735 1.24 0.071 0.071 150.6 17.2575 0.0041 0.0157 0.5025 0.0001 0.0016 0.1162 0.007 0.009 1.114 99.00 97.89 1.20 1.4043 - 44 99.29 98.91 0.38 140.55 0.270 1.41 0.081 0.647 150.6 9.96363 0.0649 0.1631 1.6629 0.0019 0.0151 0.3043 0.575 0.003 0.422 97.85 97.43 1.44 1.4851 - 44 99.48 98.91 0.57 123.82 0.460 1.24 0.071 0.071 150.6 12.863 0.0055 0.0239 0.6209 0.0001 0.0024 0.1144 0.013 0.005 0.619 98.28 97.66 1.20 1.2544 - 45 98.91 98.68 0.23 145.56 0.158 1.46 0.084 0.802 150.6 9.96363 0.0804 0.1846 1.7764 0.0023 0.0169 0.3279 0.741 0.003 0.437 97.43 96.99 1.48 1.6945 - 39 98.68 97.58 1.10 136.27 0.807 1.36 0.078 3.040 150.6 15.2197 0.1997 0.3112 2.3672 0.0047 0.0265 0.6765 3.199 0.007 0.954 96.82 95.86 1.86 1.7238` - 39 97.91 97.58 0.33 141 0.234 1.41 0.081 0.081 150.6 9.96363 0.0081 0.039 0.7952 0.0002 0.0038 0.1222 0.028 0.003 0.423 96.71 96.29 1.20 1.2939 - 32 97.58 96.80 0.78 72.79 1.072 0.73 0.042 3.163 150.6 12.863 0.2459 0.3485 2.5259 0.0055 0.0290 0.6074 3.355 0.005 0.364 95.86 95.50 1.72 1.3032 - 24 96.80 96.01 0.79 131.98 0.599 1.32 0.076 3.238 150.6 15.2197 0.2128 0.3231 2.4183 0.0050 0.0273 0.6904 3.438 0.007 0.924 95.50 94.57 1.30 1.44
Long. Hectom. Qll
(l/s)Qacum /
Qll
[m2]
Tramo
Cota TerrenoHterr Long. Jterr.
Caudal (Q)Ø
h/Ø A R V Qcalc Jcan Hcan
Cota Intrados Tapada
Entrada Salida Tramo Acumulado Ent. Sal. Ent. Sal.
[m] [m] [m] [m] [%] [Hm] [l/s] [l/s] [mm] [rad] [m] [m/s] [l/s] [%] [m] [m] [m] [m] [m]
Long. Hectom. Qll
(l/s)Qacum /
Qll
[m2]24 - 16 96.01 95.25 0.76 131.98 0.576 1.32 0.076 3.314 150.6 12.863 0.2577 0.3566 2.5598 0.0057 0.0296 0.6147 3.503 0.005 0.660 94.57 93.91 1.44 1.3416 - 8` 95.25 94.58 0.67 134.63 0.498 1.35 0.077 3.392 150.6 12.863 0.2637 0.3607 2.5769 0.0058 0.0298 0.6183 3.579 0.005 0.673 93.91 93.24 1.34 1.348 - 8` 94.58 95.18 -0.60 26.1 -2.299 0.26 0.015 3.392 150.6 9.96363 0.3404 0.4101 2.7800 0.0069 0.0329 0.5108 3.514 0.003 0.078 93.24 93.16 1.34 2.02
33 - 34 100.11 99.98 0.13 127.35 0.102 1.27 0.073 0.073 150.6 12.863 0.0057 0.0248 0.6326 0.0001 0.0025 0.1172 0.014 0.005 0.637 98.51 97.87 1.60 2.1134 - 26 99.98 99.39 0.59 127.59 0.462 1.28 0.073 0.147 150.6 12.863 0.0114 0.0491 0.8938 0.0003 0.0048 0.1833 0.059 0.005 0.638 97.87 97.24 2.11 2.1533 - 25 100.11 99.81 0.30 127.59 0.235 1.28 0.073 0.073 150.6 12.863 0.0057 0.0249 0.6338 0.0001 0.0025 0.1175 0.014 0.005 0.638 98.51 97.87 1.60 1.9417 - 25 100.08 99.81 0.27 119.06 0.227 1.19 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0227 0.6050 0.0001 0.0023 0.1105 0.011 0.005 0.595 98.48 97.88 1.60 1.9325 - 26 99.81 99.39 0.42 127.35 0.330 1.27 0.073 0.215 150.6 12.863 0.0167 0.0634 1.0181 0.0005 0.0062 0.2164 0.102 0.005 0.637 97.87 97.24 1.94 2.1526 - 27 99.39 98.96 0.43 124.92 0.344 1.25 0.072 0.434 150.6 12.863 0.0337 0.1058 1.3252 0.0010 0.0101 0.3002 0.302 0.005 0.625 97.24 96.61 2.15 2.3534 - 35 99.98 99.62 0.36 124.92 0.288 1.25 0.072 0.072 150.6 12.863 0.0056 0.0242 0.6248 0.0001 0.0024 0.1153 0.013 0.005 0.625 98.38 97.76 1.60 1.8635 - 27 99.62 98.96 0.66 127.59 0.517 1.28 0.073 0.145 150.6 9.96363 0.0146 0.0577 0.9703 0.0004 0.0056 0.1577 0.065 0.003 0.383 97.76 97.37 1.86 1.5927 - 28 98.96 98.90 0.06 118.76 0.051 1.19 0.068 0.647 150.6 9.96363 0.0649 0.1631 1.6629 0.0019 0.0151 0.3043 0.575 0.003 0.356 96.61 96.25 2.35 2.6535 - 36 99.62 99.03 0.59 118.76 0.497 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0316 0.7149 0.0002 0.0031 0.1064 0.018 0.003 0.356 98.02 97.66 1.60 1.3736 - 28 99.03 98.90 0.13 127.59 0.102 1.28 0.073 0.142 150.6 9.96363 0.0142 0.0567 0.9617 0.0004 0.0055 0.1559 0.063 0.003 0.383 97.66 97.28 1.37 1.6228 - 29 98.90 98.32 0.58 120.58 0.481 1.21 0.069 0.858 150.6 9.96363 0.0861 0.1924 1.8163 0.0024 0.0175 0.3362 0.807 0.003 0.362 96.25 95.89 2.65 2.4336 - 37 99.03 98.64 0.39 120.58 0.323 1.21 0.069 0.069 150.6 12.863 0.0054 0.0231 0.6103 0.0001 0.0023 0.1118 0.012 0.005 0.603 97.83 97.23 1.20 1.4137 - 29 98.64 98.32 0.32 127.59 0.251 1.28 0.073 0.143 150.6 9.96363 0.0143 0.057 0.9643 0.0004 0.0056 0.1565 0.063 0.003 0.383 97.23 96.84 1.41 1.4829 - 30 98.32 98.04 0.28 119.64 0.234 1.20 0.069 1.070 150.6 9.96363 0.1074 0.2189 1.9475 0.0029 0.0197 0.3629 1.047 0.003 0.359 95.89 95.53 2.43 2.5137 - 38 98.64 97.99 0.65 119.64 0.543 1.20 0.069 0.069 150.6 15.2197 0.0045 0.018 0.5383 0.0001 0.0018 0.1122 0.008 0.007 0.837 97.44 96.60 1.20 1.3938 - 30 97.99 98.04 -0.05 127.59 -0.039 1.28 0.073 0.142 150.6 9.96363 0.0143 0.0568 0.9626 0.0004 0.0056 0.1561 0.063 0.003 0.383 96.60 96.22 1.39 1.8230 - 31 98.04 97.72 0.32 88.92 0.360 0.89 0.051 1.263 150.6 9.96363 0.1268 0.2421 2.0577 0.0033 0.0215 0.3848 1.280 0.003 0.267 95.53 95.27 2.51 2.4538` - 31 97.91 97.72 0.19 139.75 0.136 1.40 0.080 0.080 150.6 9.96363 0.0081 0.0386 0.7910 0.0002 0.0038 0.1214 0.028 0.003 0.419 96.71 96.29 1.20 1.4331 - 32` 97.72 97.45 0.27 100.13 0.270 1.00 0.058 1.401 150.6 9.96363 0.1406 0.256 2.1220 0.0036 0.0225 0.3973 1.430 0.003 0.300 95.27 94.97 2.45 2.4832`- 24` 97.45 96.46 0.99 131.98 0.750 1.32 0.076 1.477 150.6 9.96363 0.1482 0.2638 2.1576 0.0038 0.0231 0.4041 1.518 0.003 0.396 94.97 94.57 2.48 1.8923 - 24` 96.92 96.46 0.46 100.13 0.459 1.00 0.058 0.058 150.6 12.863 0.0045 0.0178 0.5347 0.0001 0.0018 0.0940 0.007 0.005 0.501 95.72 95.22 1.20 1.2424` - 16` 96.46 95.68 0.78 131.98 0.591 1.32 0.076 1.610 150.6 9.96363 0.1616 0.2773 2.2184 0.0040 0.0241 0.4156 1.674 0.003 0.396 94.57 94.17 1.89 1.5115 - 16` 96.06 95.68 0.38 100.13 0.380 1.00 0.058 0.058 150.6 12.863 0.0045 0.0178 0.5347 0.0001 0.0018 0.0940 0.007 0.005 0.501 94.86 94.36 1.20 1.3216`- 8` 95.68 95.18 0.50 134.63 0.371 1.35 0.077 1.745 150.6 9.96363 0.1752 0.2894 2.2721 0.0043 0.0250 0.4256 1.819 0.003 0.404 94.17 93.77 1.51 1.418`- 7` 95.18 95.18 0.00 26.87 0.000 0.27 0.015 5.153 150.6 9.96363 0.5171 0.5125 3.1916 0.0092 0.0382 0.5652 5.194 0.003 0.081 93.16 93.08 2.02 2.10
17 - 18 100.08 99.11 0.97 127.35 0.762 1.27 0.073 0.073 150.6 12.863 0.0057 0.0248 0.6326 0.0001 0.0025 0.1172 0.014 0.005 0.637 98.48 97.84 1.60 1.2726 - 18 99.39 99.11 0.28 119.06 0.235 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0317 0.7160 0.0002 0.0031 0.1067 0.018 0.003 0.357 97.79 97.43 1.60 1.6810 - 18 99.16 99.11 0.05 121.32 0.041 1.21 0.070 0.070 150.6 9.96363 0.0070 0.0324 0.7239 0.0002 0.0032 0.1082 0.019 0.003 0.364 97.96 97.60 1.20 1.5118 - 19 99.11 98.68 0.43 124.92 0.344 1.25 0.072 0.283 150.6 9.96363 0.0284 0.095 1.2533 0.0009 0.0091 0.2172 0.187 0.003 0.375 97.43 97.06 1.68 1.6227 - 19 98.96 98.68 0.28 119.06 0.235 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0317 0.7160 0.0002 0.0031 0.1067 0.018 0.003 0.357 97.76 97.40 1.20 1.2817 - 9 100.08 99.84 0.24 121.32 0.198 1.21 0.070 0.070 150.6 9.96363 0.0070 0.0324 0.7239 0.0002 0.0032 0.1082 0.019 0.003 0.364 98.48 98.12 1.60 1.729 - 10 99.84 99.16 0.68 127.35 0.534 1.27 0.073 0.143 150.6 9.96363 0.0144 0.0571 0.9652 0.0004 0.0056 0.1566 0.064 0.003 0.382 98.12 97.73 1.72 1.432 - 10 99.21 99.16 0.05 118.21 0.042 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0314 0.7126 0.0002 0.0031 0.1060 0.018 0.003 0.355 98.01 97.66 1.20 1.5010 - 11 99.16 98.62 0.54 124.92 0.432 1.25 0.072 0.283 150.6 9.96363 0.0284 0.0948 1.2519 0.0009 0.0091 0.2169 0.186 0.003 0.375 97.66 97.28 1.50 1.343 - 11 98.64 98.62 0.02 118.21 0.017 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0314 0.7126 0.0002 0.0031 0.1060 0.018 0.003 0.355 97.44 97.09 1.20 1.53
12 - 11 99.18 98.62 0.56 118.76 0.472 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0316 0.7149 0.0002 0.0031 0.1064 0.018 0.003 0.356 97.58 97.22 1.60 1.4011 - 19 98.62 98.68 -0.06 121.32 -0.049 1.21 0.070 0.489 150.6 9.96363 0.0491 0.1359 1.5102 0.0015 0.0128 0.2720 0.395 0.003 0.364 97.09 96.72 1.53 1.9619 - 20 98.68 98.14 0.54 118.76 0.455 1.19 0.068 0.909 150.6 9.96363 0.0912 0.1994 1.8516 0.0025 0.0181 0.3434 0.867 0.003 0.356 96.72 96.37 1.96 1.7728 - 20 98.90 98.14 0.76 119.06 0.638 1.19 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0227 0.6050 0.0001 0.0023 0.1105 0.011 0.005 0.595 97.30 96.70 1.60 1.4412 - 20 99.18 98.14 1.04 121.32 0.857 1.21 0.070 0.070 150.6 15.2197 0.0046 0.0184 0.5443 0.0001 0.0018 0.1139 0.009 0.007 0.849 97.58 96.73 1.60 1.4120 - 21 98.14 97.90 0.24 120.58 0.199 1.21 0.069 1.117 150.6 9.96363 0.1121 0.2246 1.9749 0.0030 0.0201 0.3684 1.102 0.003 0.362 96.37 96.00 1.77 1.9029 - 21 98.32 97.90 0.42 119.06 0.353 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0317 0.7160 0.0002 0.0031 0.1067 0.018 0.003 0.357 96.72 96.36 1.60 1.54
Tramo
Cota TerrenoHterr Long. Jterr.
Caudal (Q)Ø
h/Ø A R V Qcalc Jcan Hcan
Cota Intrados Tapada
Entrada Salida Tramo Acumulado Ent. Sal. Ent. Sal.
[m] [m] [m] [m] [%] [Hm] [l/s] [l/s] [mm] [rad] [m] [m/s] [l/s] [%] [m] [m] [m] [m] [m]
Long. Hectom. Qll
(l/s)Qacum /
Qll
[m2]21 - 22 97.90 97.26 0.64 119.64 0.535 1.20 0.069 1.254 150.6 9.96363 0.1258 0.2412 2.0535 0.0033 0.0214 0.3839 1.271 0.003 0.359 96.00 95.64 1.90 1.6230 - 22 98.04 97.26 0.78 119.06 0.655 1.19 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0227 0.6050 0.0001 0.0023 0.1105 0.011 0.005 0.595 96.44 95.84 1.60 1.4222 - 23 97.26 96.92 0.34 151.62 0.224 1.52 0.087 1.410 150.6 9.96363 0.1415 0.257 2.1266 0.0036 0.0226 0.3981 1.441 0.003 0.455 95.64 95.19 1.62 1.7331 - 23 97.72 96.92 0.80 132.31 0.605 1.32 0.076 0.076 150.6 12.863 0.0059 0.0261 0.6492 0.0001 0.0026 0.1212 0.015 0.005 0.662 96.12 95.46 1.60 1.4623 - 15 96.92 96.06 0.86 137.3 0.626 1.37 0.079 1.565 150.6 9.96363 0.1570 0.2727 2.1977 0.0039 0.0238 0.4117 1.620 0.003 0.412 95.19 94.78 1.73 1.2812 - 13 99.18 97.26 1.92 120.58 1.592 1.21 0.069 0.069 150.6 20.741 0.0033 0.0112 0.4241 0.0000 0.0011 0.1117 0.004 0.013 1.568 97.58 96.01 1.60 1.2521 - 13 97.90 97.26 0.64 121.32 0.528 1.21 0.070 0.070 150.6 9.96363 0.0070 0.0324 0.7239 0.0002 0.0032 0.1082 0.019 0.003 0.364 96.30 95.94 1.60 1.325 - 13 97.51 97.26 0.25 118.21 0.211 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0314 0.7126 0.0002 0.0031 0.1060 0.018 0.003 0.355 96.31 95.96 1.20 1.30
13 - 14 97.26 97.00 0.26 119.64 0.217 1.20 0.069 0.276 150.6 9.96363 0.0277 0.093 1.2396 0.0008 0.0089 0.2143 0.179 0.003 0.359 95.94 95.58 1.32 1.4222 - 14 97.26 97.00 0.26 121.32 0.214 1.21 0.070 0.070 150.6 12.863 0.0054 0.0232 0.6116 0.0001 0.0023 0.1121 0.012 0.005 0.607 96.06 95.45 1.20 1.5514 - 14` 97.00 96.53 0.47 108.79 0.432 1.09 0.063 0.408 150.6 9.96363 0.0410 0.12 1.4150 0.0012 0.0114 0.2517 0.305 0.003 0.326 95.45 95.13 1.55 1.4014` - 15 96.53 96.06 0.47 108.25 0.434 1.08 0.062 0.471 150.6 9.96363 0.0472 0.1323 1.4891 0.0014 0.0125 0.2675 0.373 0.003 0.325 95.13 94.80 1.40 1.2615 - 7 96.06 95.66 0.40 137.95 0.290 1.38 0.079 2.114 150.6 9.96363 0.2122 0.3226 2.4162 0.0050 0.0273 0.4516 2.244 0.003 0.414 94.78 94.36 1.28 1.309 - 1 99.84 99.46 0.38 118.21 0.321 1.18 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0224 0.6009 0.0001 0.0022 0.1096 0.011 0.005 0.591 98.64 98.05 1.20 1.411 - 2 99.46 99.21 0.25 127.35 0.196 1.27 0.073 0.141 150.6 9.96363 0.0142 0.0567 0.9617 0.0004 0.0055 0.1559 0.063 0.003 0.382 98.05 97.67 1.41 1.542 - 3 99.21 98.64 0.57 124.92 0.456 1.25 0.072 0.213 150.6 9.96363 0.0214 0.076 1.1172 0.0006 0.0074 0.1884 0.117 0.003 0.375 97.67 97.29 1.54 1.353 - 4 98.64 97.71 0.93 118.76 0.783 1.19 0.068 0.281 150.6 15.2197 0.0185 0.0682 1.0569 0.0005 0.0066 0.2684 0.142 0.007 0.831 97.29 96.46 1.35 1.2512 - 4 99.18 97.71 1.47 118.21 1.244 1.18 0.068 0.068 150.6 18.191 0.0037 0.0135 0.4658 0.0000 0.0013 0.1109 0.005 0.01 1.182 97.58 96.40 1.60 1.314 - 5 97.71 97.51 0.20 120.58 0.166 1.21 0.069 0.419 150.6 9.96363 0.0420 0.1221 1.4278 0.0012 0.0116 0.2544 0.316 0.003 0.362 96.40 96.04 1.31 1.475 - 6 97.51 96.90 0.61 119.64 0.510 1.20 0.069 0.488 150.6 9.96363 0.0489 0.1356 1.5085 0.0014 0.0127 0.2716 0.393 0.003 0.359 96.04 95.68 1.47 1.2214 - 6 97.00 96.90 0.10 118.21 0.085 1.18 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0224 0.6009 0.0001 0.0022 0.1096 0.011 0.005 0.591 95.80 95.21 1.20 1.696 - 6` 96.90 96.40 0.50 125.25 0.399 1.25 0.072 0.628 150.6 12.863 0.0488 0.1354 1.5073 0.0014 0.0127 0.3503 0.506 0.005 0.626 95.21 94.58 1.69 1.826` - 7 96.40 95.66 0.74 157.08 0.471 1.57 0.090 0.718 150.6 9.96363 0.0720 0.173 1.7159 0.0021 0.0159 0.3154 0.649 0.003 0.471 94.58 94.11 1.82 1.557 - 7` 95.66 95.18 0.48 73.02 0.657 0.73 0.042 2.874 150.6 9.96363 0.2885 0.3775 2.6466 0.0062 0.0309 0.4902 3.018 0.003 0.219 94.11 93.89 1.55 1.29
7` - EEAR 95.18 95.18 0.00 24.59 0.000 0.25 0.014 8.03 150.6 9.96363 0.8056 0.685 3.8996 0.0130 0.0443 0.6233 8.105 0.003 0.074 93.08 93.01 2.10 2.17
Observac.
Cruce de vía
Observac.
Cruce de calzada
Observac.
f/fll h/Ø (los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)2 1.01 0.9760773 1.01 0.9976084 1.08 0.935407
5 1.11 0.88756 Interpolación lineal6 1.11 0.8086127 1.11 0.842105 Nº de fila h/Ø f / f ll8 1.16 0.77512 10 0.73 1.20359 1.20 0.705742 11 0.68 1.27571
10 1.20 0.73445 0.057417 0.0722111 1.28 0.677033 Valor de h/Ø : 0.68512 1.37 0.636364 0.050 1.26601
13 1.47 0.60526314 1.61 0.56459315 1.76 0.535885 Valor de f / f ll : 1.26616 1.93 0.50478517 2.09 0.48325418 2.33 0.4593319 2.62 0.43301420 2.94 0.41387621 3.15 0.40430622 3.39 0.39234423 3.68 0.38516724 4.00 0.37559825 4.28 0.36602926 4.67 0.35885227 4.98 0.35167528 5.34 0.3468929 5.66 0.33971330 5.99 0.33492831 6.26 0.33014432 6.64 0.33014433 6.98 0.32296734 7.15 0.32057435 7.61 0.31339736 8.02 0.30382837 8.18 0.29904338 8.59 0.28468939 9.00 0.2655540 9.22 0.25358941 9.34 0.06937842 9.53 0.23205743 9.75 0.095693844 9.77 0.20574245 9.89 0.18660346 9.94 0.1220147 9.99 0.150718
Contraseña: tp finales
0 2 4 6 8 100
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
Curva h/Ø - f/fll
f/fll
h/Ø
RESUMEN
Qacum/Qll : 0.806
h/Ø : 0.685
V/Vll : 1.020
f / f ll :
0 2 4 6 8 100
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
Curva h/Ø - f/fll
f/fll
h/Ø
1.266
VERIFICACION DE LA VELOCIDAD DE AUTOLIMPIEZA EN EL COLECTOR
TRAMO 36 - 37
Para Qac/Qll = 0.80561883tenemos :
h / Ø = 0.68V / Vll = 1.02f / f ll = 1.27
DATOS:Caudal Q = 8.027 l/sDiametro Ø = 150.6 mmPendiente J = 0.003 m/mNº de Manning n = 0.011
0.8 Remoción completa del material sedimentable 2650
1000 0.0001 m 0.1 mm
0.8 Remocion completa del material sedimentable 1200
1000 0.00075 m 0.75 mm
Siendo V = 0.623 m/s obtenida para el calado correspondiente de la tubería
De la relación V / V ll obtenemos:
0.611 m/s
con esta velocidad se determina el Nº de Reynolds
1.31E-06 70281.48
Con Kb = 7.10E-06 m para PVC
con Ø/kb = 21211.27
Con Ø/kb y el Nº de Reynolds del diagrama de Rousse obtengo:
0.015
Del grafico de la figura 8 para el h/d dado obtenemos:
1.27 Luego: f = 0.018
Para arena:
0.845
con lo cual : No verifica la condición de velocidad de autolimpieza
Del Diagrama de Elementos Hidraulicos obtenemos la relacion de " velocidades de limpieza equivalentes"
Características de la arena: =
kg/m3
kg/m3
Características de la materia orgánica: =
kg/m3
kg/m3
Para determinar el valor de fll, procedemos como sigue:
Vll =
=
fll =
Según Shields - Camps es para fll :
ff ll
= f=ff ll
×f ll=
Re=V ll×D
ν=
V ll=√ 8×β×gf ll
×( γ s−γγ )×φ=
PERFIL LONGITUDINAL DEL COLECTOR
TRAMO : 36 - 44
Punto Cota terreno Cota intrados
36 0.00 0.00 0.00 0.0037 0.00 0.00 0.00 0.0038 0.00 0.00 0.00 0.0039 0.00 0.00 0.00 0.0040 0.00 0.00 0.00 0.0041 0.00 0.00 0.00 0.0042 0.00 0.00 0.00 0.0043 0.00 0.00 0.00 0.0044 0.00 0.00 0.00 0.00
Distancia Parcial
Distancia Acumulada
0
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
Perfil del Colector Tramo 36 - 44
Cota intrados Cota terrenoDsitancia Acumulada (m)
Co
ta (
m)
0
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
Perfil del Colector Tramo 36 - 44
Cota intrados Cota terrenoDsitancia Acumulada (m)
Co
ta (
m)
Donde:T = Tiempo transcurrido entre dos arranques sucesivos (ciclo de bombeo).V = Volumen efectivo del sumidero.
Llamando
Adopto x = 0.5 de donde Aceptando que el caudal afluente es del 80 % del caudal maximo horario a 20 años tendremos:
0.008 8.03 l/s
0.016
Tomando T = 6 minutos
1.45
Adopto seccion cuadradaAdopto L = 1 m
1.45 m
Los factores principales que rigen las dimensiones minimas de una estacion son: la hidraulica del bombeo y el numero de arranques del motor por hora. Son recomendables de 10 a 15 arranques por hora. El numero maximo de arranques es cuando se realiza el bombeo durante la mitad del ciclo y la otra mitad la bomba esta parada.
El volumen efectivo (volumen entre el nivel de parada y arranque) debe dimensionarse para acoger el flujo de 3 minutos.
Qent
= Flujo que entra a la estacion de bombeo.
Qb = Caudal de bombeo.
tll = Tiempo que tarda el pozo en llenarse.
tb = Tiempo de bombeo.
Qent
= m3/seg
m3/seg
m3
T=t ll+t b=VQ ent
+V
Qb−Qent=VQb
×(1Q ent
Qb
+1
1−Q ent
Qb)
x=QentQb
∴ T=VQb
×( 1x+
11− x )
Qb=Qentx
=
V=T×Qb
( 1x +1
1−x )=
h=V
L2=
Aceptando que el caudal afluente es del 80 % del caudal maximo horario a 20 años tendremos:
10.04 l/s
Los factores principales que rigen las dimensiones minimas de una estacion son: la hidraulica del bombeo y el numero de arranques del motor por hora. Son recomendables de 10 a 15 arranques por hora. El numero maximo de arranques es cuando se realiza el bombeo durante la mitad del ciclo y la otra mitad
El volumen efectivo (volumen entre el nivel de parada y arranque) debe dimensionarse para acoger el
CALCULO DE LA TUBERIA DE IMPULSION POR EL METODO DEL DIAMETRO ECONOMICO
Caudal Qentrada = 0.00803Longitud L = 2000.00 mVida útil N = 20 añosInteres anual i = 0.12Costo unitario de excavacion CUExc = 6.00 $/mCota entrada Hent = 95.13 mCota salida Hsal = 126.15 m
Peso especifico del agua 1000.00Rendimiento 0.65Tiempo de funcionamiento Tf = 4380.00 hs/añoCosto unitario de la energía Cenergia = 0.10 $/Kw.hRugosidad absoluta k = 7.0E-06 mCoeficiente de Manning n = 0.01
Re k/d f
50 4.090 204482.3 0.00014 0.0156760 2.840 170401.9 0.00012 0.0158675 1.818 136321.5 0.00009 0.01623
100 1.022 102241.1 0.00007 0.01687150 0.454 68160.8 0.00005 0.01805175 0.334 58423.5 0.00004 0.01858200 0.256 51120.6 0.00004 0.01907225 0.202 45440.5 0.00003 0.01953250 0.164 40896.5 0.00003 0.01996300 0.114 34080.4 0.00002 0.02074350 0.083 29211.8 0.00002 0.02144400 0.064 25560.3 0.00002 0.02209
DETERMINACION DEL DIAMETRO ECONÓMICO
50 7.05 33840 4530.46 0.26711163 7.43 35664 4774.65 0.10351475 8.10 38880 5205.21 0.03642890 8.98 43104 5770.71 0.009985110 9.35 44880 6008.48 0.001727125 10.80 51840 6940.28 0.000844
m3/s
= kg/m3
=
Diametro Interno[mm]
Velocidad [m/seg]
Diametro [mm]
Costo Unitario
[$/m]
Costo Total Inversion
[$]
Costo Anualizado
[$/año]
Perdida de Carga Unit.
[m/m]
f a=i×(1+i )n
(1+i )n−1=
V=Q
( π×d2
4 )Re=
V×dν
140 12.27 58896 7884.92 0.000454160 15.92 76416 10230.48 0.000254200 21.46 103008 13790.59 0.000136250 39.20 188160 25190.63 0.000055315 50.22 241056 32272.28 0.000024350 64.21 308208 41262.51 0.000013
EL COSTO TOTAL MINIMO ES:
EL DIAMETRO ECONOMICO ES:
La Perdida de Carga Total para dicho diámetro es =
j=f×v2
2×g×D
E [kwh/año ]=N ×T f=γ×Q× (H+J )
102×η×T f
CALCULO DE LA TUBERIA DE IMPULSION POR EL METODO DEL DIAMETRO ECONOMICO
28.91
0.1344
Hg = -36.02 m
12 hs/día
f calc =0.0120000 0.012000000.0120000 0.026959230.0269592 0.026959230.0269592 0.024114210.0241142 0.024114210.0241142 0.024478260.0244783 0.024478260.0244783 0.024428860.0244289 0.02442886
534.223 264291.01 26429.10 30959.56 50207.028 90717.58 9071.76 13846.41 6372.856 19541.07 1954.11 7159.31 7519.970 -8514.56 -851.46 4919.26 903.455 -17275.57 -1727.56 4280.92 1101.689 -18212.23 -1821.22 5119.05 125
m3/h
Perdida de Carga Total
[m]
Energía Consumida [kwh/año]
Costo de Energía [$/año]
Costo Total [$/año]
Diametro [mm]
f a=i×(1+i )n
(1+i )n−1=
0.907 -18626.91 -1862.69 6022.23 1400.507 -18839.00 -1883.90 8346.58 1600.272 -18963.81 -1896.38 11894.20 2000.109 -19050.31 -1905.03 23285.60 2500.048 -19082.56 -1908.26 30364.03 3150.026 -19094.27 -1909.43 39353.08 350
4280.922 $/año
110 mm
3.455 m
10 60 110 160 210 260 3100
50000
100000
150000
200000
250000
DETERMINACION DEL DIAMETRO ECONOMICO
Costo Total [$/año] Costo Anualizado [$/año] Costo de Energía [$/año] mm
$
Diamrtro Economico
10 60 110 160 210 260 3100
50000
100000
150000
200000
250000
DETERMINACION DEL DIAMETRO ECONOMICO
Costo Total [$/año] Costo Anualizado [$/año] Costo de Energía [$/año] mm
$
Diamrtro Economico
Curva del sistema Calculamos las perdidas de carga, para distintos caudales , para de allí adoptar el tipo de bomba. Los caudales a evacuar según los años de servicio seran:
4.80 l/seg = 0.00480
5.19 l/seg = 0.00519
5.61 l/seg = 0.00561 Las alturas involucradas son:
, donde
1) tapada en el ultimo punto de la red en la camara de inspeccion = 1.842) Diametro del colector que llega = 0.203) caida desde el colector al nivel maximo de agua en el pozo. 0.304) altura útil del pozo = 1.055) Perd. de carga en la bomba, accesosrios de esta y conduccion en el pozo, se supone 1.00 de donde la altura en el pozo sera:
4.39 m
5 m
11.40 mSegún estos valores se tiene
-2.01
6.40 m, la altura a elevar por la
Perdidas de Carga LocalizadasAccesorios en la impulsion:
8 1.2 m 1 Valvula exclusa
100 15 m 1 valvula de retencion
60 9 m 4 curvas a 45º
90 13.5 m 3 curvas a 90º
38.7 m
Impulsión
0.001 3.150E-05 0.151 0.001 0.152 40.002 0.0001 0.605 0.005 0.610 80.003 0.0003 1.361 0.011 1.372 120.004 0.0005 2.419 0.020 2.438 160.006 0.0008 3.780 0.030 3.810 200.007 0.0011 5.443 0.044 5.486 240.008 0.0015 7.408 0.060 7.468 280.009 0.0020 9.676 0.078 9.754 32
Q0 = m3/seg
Q10
= m3/segQ
20 = m3/seg
Hn = altura neta a elevar
hpozo
= altura neta a elevar en el pozo, donde consideramos:
hpozo
=
Hcamcarga
=
Hg =
En todos los casos en que hf sea menor que el valor
bomba sera la altura del pozo, o sea Hn = h
pozo
K1 = Le
1 =
K2 = Le
2 =
K3 = Le
3 =
K4 = Le
4 =
Le impulsion
=
Q[m3/seg] Ht[m] Q[m3/h]jimp[m] Hfimp[m] Hlimp[m]
Hn=ΔH f+hpozo+hcamc arga−ΔH g
Hn=ΔH f+hpozo+hcamc arg a−ΔH g=ΔH f
0.010 0.0026 12.246 0.099 12.345 360.011 0.0031 15.118 0.122 15.240 400.012 0.0038 18.293 0.147 18.441 440.013 0.0045 21.770 0.176 21.946 480.014 0.0053 25.550 0.206 25.756 52
Equipo de bombeo
4 20.000 2.176 0.13 4.398 18.800 2.312 0.24 4.39
12 17.500 2.584 0.30 4.3916 16.500 2.720 0.35 4.3920 15.700 2.992 0.38 4.3924 14.500 3.128 0.41 4.3928 13.500 3.264 0.42 5.4632 12.400 3.400 0.43 7.7436 11.400 3.536 0.42 10.3340 10.400 3.672 0.41 13.2344 9.100 3.672 0.40 16.4348 8.400 3.944 0.37 19.9452 6.900 3.808 0.34 23.75
Se elije una bomba marca Salmson modelo SVO 206 - 2,2
Punto de Funcionamiento de la Bomba
Caudal 36.5 0.0101Altura Manometrica 11 mPotencia Absorvida 3.6 H.P.Velocidad 2900 r.p.m.Rendimiento 42 %
Q[m3/h]Curva del
Sistema Ht[m]H
m[m] N
abs [H.P.]
m3/h = m3/seg
η=γ×Qb×Hm
N b×76
Calculamos las perdidas de carga, para distintos caudales , para de allí adoptar el tipo de bomba.
mmmmm
m, la altura a elevar por la
1 Valvula exclusa
1 valvula de retencion
4.394.394.394.394.394.395.467.74
Hn[m]
10.3313.2316.4319.9423.75
η=γ×Qb×Hm
N b×76
4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 44 48 520
5
10
15
20
25
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
Punto de Funcionamiento de la Bomba
H - Q Bomba H - Q Sistema RendimientoQ [m3/h]
H [
m]
4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 44 48 520
5
10
15
20
25
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
Punto de Funcionamiento de la Bomba
H - Q Bomba H - Q Sistema RendimientoQ [m3/h]
H [
m]
VERIFICACION DE LA PRESION A SOPORTAR POR LA TUBERIADatos
D = 150 mm
275.94 m
264.54 m
0 m/seg
0.661 m/seg
0 m
3.45 mHb = 25.00 m
Determino la Presion a soportar por la tuberia aplicando el Teorema de Bernoulli:
32.95 m
Sobrepresion por Golpe de ArieteCalculo de la celeridad de la onda
Datos:
216000
280000
1 1000 kg/m3Espesor del caño: e = 0.0041 m
Diametro del caño: D = 0.15 mLongitud de la Tuberia: L = 2000.00 m
Velocidad en la tuberia: V = 0.661 m/seg
269.28 m/seg
Tiempo Critico
14.85 seg
Sobrepresion por Cierre Instantaneo
18.14 m
Za =
Zb =
Va =
Vb =
Pa/ =
Hf =
Verifica la presion a soportar por la cañeria puesto que el tipo de caño a utilizar es de P.V.C. Clase 6
Modulo de Elasticidad del Agua: = Tn/m2
Modulo de Elasticidad del Material: EPVC = Tn/m2
Masa Específica del Agua: = Tn/m3
Z a+Paγ+
V a2
2×g+HB=Zb+
Pbγ+
V b2
2×g+H f
Pbγ=Za+H B−Zb−H f=
a=√gγ
1Eag
+D
Ec×e
=
Δh=a×vg
=
TC=2×La
=
Presion Total a Soportar por la Tuberia:
51.08 m
Verifica la altura de presion (P.V.C. - Clase 6)
HTotal=Pbγ
+Δh=
Caudal afluente : 0.0058
Caudal de bombeo: 0.0101
Volumen útil : 1.05x = 0.58
Tiempo de bombeo : 4.07 minTiempo de llenado : 3 minTiempo de ciclo : 7.07 min
CALCULO DEL VOLUMEN MAXIMO DE LA ESTACION PARA EL CAUDAL DE BOMBEO A 20 AÑOS
Caudal de bombeo : 0.0101Tiempo de ciclo : 7.07 min
Volumen maximo : 1.08
DIMENSIONES DEL POZO HUMEDO DE LA ESTACION DE BOMBEO
Se prevee dejar el lugar suficiente como para calocar dos bombas.
VOLUMEN MAXIMO : V = 1.08
Dimensiones de las bombas:
Ancho: Bb = 0.32 mLongitud: Lb = 0.6 mAltura: Hbomba = 0.535 mSeparacion entre ellas: Sb = 2 m AdoptadaDistancia a la pared de Hº: dHº = 0.3 m Adoptada
Lado minimo del pozo:
Dmin = 3.24 mDmin = 1.2 m
Adopto como Dmin = 3.3 m
Adopto como Dmin = 1.5 m para el otro sentido del pozo
Luego la altura del volumen maximo sera: 0.22 m
NIVELES DE ARRANQUE Y PARADA PARA LA BOMBA
VERIFICACION DE LOS TIEMPOS DE CICL0 Y DE LLENADO PARA EL CAUDAL MEDIO DIARIO A 20 AÑOS
m3/seg
m3/seg
m3
m3/seg
m3
Las dimensiones se obtienen a partir del volumen maximo de la estacion obtenido para el punto de funcionamiento del equipo de bombeo.
m3
Hvolmax
=
Según el catalogo de la bomba elegida, esta debe trabajar siempre sumergida con 0,51 m de liquido como minimo. Este nivel sera nuestro nivel cero para el nivel de arranque.
Dmin=2×Bb+Sb+2×dH º ó Dmin=Lb+2×dH º
Nivel de Arranque Na = 0 m relativo
Nivel de parada: Np = 0.22 m relativo
como minimo. Este nivel sera nuestro nivel cero para el nivel de arranque.
CALCULO DEL VOLUMEN MAXIMO DE LA ESTACION PARA EL CAUDAL DE BOMBEO A 20 AÑOS
VERIFICACION DE LOS TIEMPOS DE CICL0 Y DE LLENADO PARA EL CAUDAL MEDIO DIARIO A 20
Las dimensiones se obtienen a partir del volumen maximo de la estacion obtenido para el punto de
Según el catalogo de la bomba elegida, esta debe trabajar siempre sumergida con 0,51 m de liquido
Altura de Bombeo Hb = 6.61 m
Prog. [m]Golpe de Ariete
+0 277.44 275.94 1.50 282.55 282.55
100 277.77 275.54 2.23 -0.004 282.28 282.93200 277.13 275.14 1.99 -0.004 282.01 283.31300 276.70 274.74 1.96 -0.004 281.75 283.68400 276.57 274.34 2.23 -0.004 281.48 284.06500 275.88 274.54 1.34 0.002 281.21 284.44600 275.77 274.14 1.63 -0.004 280.94 284.82700 275.36 273.74 1.62 -0.004 280.67 285.19800 274.99 273.34 1.65 -0.004 280.41 285.57900 274.78 272.94 1.84 -0.004 280.14 285.95
1000 274.78 273.14 1.64 0.002 279.87 286.331100 274.25 272.74 1.51 -0.004 279.60 286.711200 274.00 272.34 1.66 -0.004 279.33 287.081300 273.77 271.94 1.83 -0.004 279.07 287.461400 273.56 271.54 2.02 -0.004 278.80 287.841500 273.21 271.74 1.47 0.002 278.53 288.221600 273.02 271.34 1.68 -0.004 278.26 288.601700 272.81 270.94 1.87 -0.004 278.00 288.971800 272.53 270.54 1.99 -0.004 277.73 289.351900 272.29 270.74 1.55 0.002 277.46 289.732000 272.06 270.34 1.72 -0.004 277.19 290.112100 271.78 269.94 1.84 -0.004 276.92 290.492200 271.56 269.54 2.02 -0.004 276.66 290.862300 271.42 269.74 1.68 0.002 276.39 291.242400 271.06 269.34 1.72 -0.004 276.12 291.622500 271.18 268.94 2.24 -0.004 275.85 292.002600 270.74 269.14 1.60 0.002 275.58 292.382700 270.66 268.74 1.92 -0.004 275.32 292.752800 270.07 268.34 1.73 -0.004 275.05 293.132900 270.28 268.54 1.74 0.002 274.78 293.513000 270.01 268.74 1.27 0.002 274.51 293.893100 269.94 268.34 1.60 -0.004 274.24 294.263200 269.73 267.94 1.79 -0.004 273.98 294.643300 269.57 267.54 2.03 -0.004 273.71 295.023400 269.53 267.74 1.79 0.002 273.44 295.403500 269.55 267.94 1.61 0.002 273.17 295.783600 269.31 267.54 1.77 -0.004 272.91 296.153700 269.12 267.14 1.98 -0.004 272.64 296.533800 268.93 267.34 1.59 0.002 272.37 296.913900 268.64 266.94 1.70 -0.004 272.10 297.294000 268.37 266.54 1.83 -0.004 271.83 297.674100 267.79 266.14 1.65 -0.004 271.57 298.044200 267.58 265.74 1.84 -0.004 271.30 298.42
PERFIL LONGITUDINAL DE LA TUBERIA DE IMPULSION DE LA ESTACION DE BOMBEO DE LIQUIDOS CLOACALES
Cota Terreno [m]
Cota Tuberia [m]
Tapada [m]
Pendiente [%]
Linea Piezom. [m]
4300 267.30 265.94 1.36 0.002 271.03 298.804400 267.01 265.54 1.47 -0.004 270.76 299.184500 266.94 265.14 1.80 -0.004 270.49 299.564600 266.58 264.74 1.84 -0.004 270.23 299.934700 266.50 264.94 1.56 0.002 269.96 300.314800 266.14 264.54 1.60 -0.004 269.69 300.69
Referencias
Tapada = TPendiente = P
Cota Terreno = Ct
Cota Tubería = CT
Linea Piezometrica = hP
ZA
PA/
HB
ZB
PB/
HF
Linea Piezometrica
CT j=CT
i+P j¿100
T=C t−CT
V A2
2g
V A2
2g
Z A+PAγ
+V A
2
2×g+H B=Z B+
PBγ
+V B
2
2×g+H F
Z B+PBγ
=Z A+HB−H F
Golpe de Ariete-
282.55282.17281.79281.42281.04280.66280.28279.90279.53279.15278.77278.39278.01277.64277.26276.88276.50276.13275.75275.37274.99274.61274.24273.86273.48273.10272.72272.35271.97271.59271.21270.83270.46270.08269.70269.32268.94268.57268.19267.81267.43267.06266.68
266.30265.92265.54265.17264.79264.41
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4100
4200
4300
4400
4500
4600
4700
4800
240
250
260
270
280
290
300
310
Perfil Longitudinal - Tuberia de Impulsion
Cota Terreno [m] Cota Tuberia [m] Linea Piezom. [m] + -Progresivas (m)
h (
m)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4100
4200
4300
4400
4500
4600
4700
4800
240
250
260
270
280
290
300
310
Perfil Longitudinal - Tuberia de Impulsion
Cota Terreno [m] Cota Tuberia [m] Linea Piezom. [m] + -Progresivas (m)
h (
m)
U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIASINGENIERIA SANITARIAIBAÑEZ JESUS - GUZMAN MARIANOT.P.Nº 7 : "TRATAMIENTO DE LIQUIDOS CLOACALES"
Planta de tratamiento con Lechos Percoladores
Pretratamiento:Calculo de las RejasDatos:
Caudal: Q = 4.76 l/s0.0048 m3/s
Velocidad: Por norma
adopto V = 0.4 m/s
Separacion: Por norma
adopto Sep = 0.02 m
Barra: recta (30 x 10) mm 0.01 mAristas rectas 2.42Inclinacion 60 º
Area útil de la reja: 0.0119
Ancho útil:Adopto h = 0.3 m
0.040 m
Numero de espacios libres :2.0 adopto Ne = 2.0
Numero de barras: Nb = 1
Ancho total de la reja: Bc = 0.050 m
Perdida de carga en la reja:0.003
donde:
hv: Altura de velocidad 0.0082 m
= = =
m2
: Coeficiente que depende del tipo de barras de la reja.: Ancho de la barra en el sentido perpendicular al flujo.
: Inclinacion de la reja con respecto al flujo.
0 .40 m /s ≤V < 0 .75 m /s
0 .02 m ≤sep< 0.05 m
Au=QV
=
b=Auh
=
Ne=bsep
=
ΔH=β×(ϖb )43×hv×sen α=
hv=v2
2×g=
U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIAS
Planta de tratamiento con Lechos Percoladores
m