CLIMA DE OLEAJE EXTREMAL ESCALAR
LONGITUD DE LA SERIE
15-06-1990 AL 28-02-02.
SELECCIÓN TEMPORALES:
1. TEMPORAL Hs 2.0 M.
2. DURACION 6 h.
3. INDEPENDIENTES SON > 4
DIAS.
FUNCIONES CANDIDATAS
1. WEIBULL (K=0.75,1.0,1.4,2.0).
2. GUMBEL.
CLIMA DE OLEAJE EXTREMAL ESCALAR
GUMBEL – AI. ITERACION 1 Hs = 2.0 m.
( ) ( ) exp exp
ln( ln )
1ln 1; ln
s
x BF x P H x
A
x Bsi y y P
A
TRx Ay B yr
0.44( ) 1 ( )
0.12i
i - Gumbel P H H = - Gringorten
N +
N
Nt
)(1
1
HsFTr
CLIMA DE OLEAJE EXTREMAL ESCALAR
GUMBEL – AI
Título del gráfico Hs = 0.5172Y + 2.3221
R2 = 0.918
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
-4.00 -2.00 0.00 2.00 4.00 6.00
Variable reducida y
Hs
CLIMA DE OLEAJE EXTREMAL ESCALAR
WEIBULL K=0.75, 1.0, 1.4, 2.0
N
Nt
)(1
1
HsFTr
1
1
( ) ( )
l
1 exp
ln 1
n ·; K
K
s
K
x BF x P H x
A
x Bsi y y P
A
TRx Ay B yr
0.270.20
( ) 10.23
0.20i
i - KWeibull P H H = -
N + K
CLIMA DE OLEAJE EXTREMAL ESCALAR
WEIBULL K= 0.75 MEJOR AJUSTE R2 = 0.98
BANDA CONFIANZA 90% SEGÚN GODA
Weibull K=0.75
y = 0.4322x + 2.1055
R2 = 0.9852
0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
10.00
12.00
0.00 5.00 10.00 15.00
Variable reducida y
Hs
Nt
NLNCY0.1
N
165.1
2
rR
CLIMA DE OLEAJE EXTREMAL DIRECCIONAL
K SEGÚN ROM 03.91
DIRECCIONES EFECTIVAS
WEIBULL BIPARAMETRICA
METODO mc.
ANALISIS DE PERIODOS DEL OLEAJE
Hs-Tp
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
0 5 10 15 20
Tp (s)
Hs
(m)
Hs/Lo=0.040
Hs/Lo=0.016
Hs32.60.4Tp
DISEÑO DETERMINISTA ROM 02.90
INFRAESTRUCTURA DE
CARÁCTER GENERAL
DE INTERÉS LOCAL
NIVEL 1
L=25 AÑOS
DISEÑO DETERMINISTA ROM 02.90
OBRA FLEXIBLE DIQUE EN
TALUD.
REPERCUSION ECONOMICA
BAJA EN CASO DE
COLAPSO.
BAJA POSIBILIDAD DE
PERDIDAS HUMANAS.
E=0.5
DISEÑO DETERMINISTA ROM 02.90
“No se admitirán valores de carga inferiores al límite superior de la estima a un nivel de confianza del 90%, excepto si el periodo
de retorno es alto”.
“Si se utiliza el modelo II de determinación estadística (método POT) de la variable en cuestión se reducen los intervalos de
confianza y por tanto la incertidumbre de la variable pudiéndose utilizar el valor central estimado y no el asociado al 90%”
TR/L
L
e1Eaño1L
TR
111Eaños10L
SECCIÓN DE VERIFICACIÓN
DIQUE ESCOLLERA NATURAL.
2 CAPAS MANTO PPAL.
TALUD 1V:3.5H CALADO 7.5 m. + 0.8
(ROM 02.90)
DISEÑADO SEGÚN VAN DER MEER.
Sd= 2 INICIO AVERÍAS
p=0.4
N=7500
PROPAGACIÓN PIE ESTRUCTURA GODA 88.
H0 T Hs Hmax H0 T Hs Hmax H0 T Hs Hmax
(m) (s) (m) (m) (m) (s) (m) (m) (m) (s) (m) (m)
6.83 10.5 4.37 6.76 5.25 9.2 4.25 6.68 4.94 8.9 4.45 6.68
6.83 13.5 5.11 6.98 5.25 11.8 4.89 6.89 4.94 11.5 5.02 6.91
6.83 16.5 5.53 7.17 5.25 14.5 5.52 7.11 4.94 14 5.53 7.12
H0 T Hs Hmax H0 T Hs Hmax H0 T Hs Hmax
(m) (s) (m) (m) (m) (s) (m) (m) (m) (s) (m) (m)
4.66 8.6 4.32 6.64 5.29 9.2 4.84 6.76 5.47 9.4 4.59 6.74
4.66 11.1 4.82 6.86 5.29 11.9 5.45 7.01 5.47 12.1 5.27 6.98
4.66 13.6 5.51 7.07 5.29 14.5 5.59 7.24 5.47 14.8 5.57 7.2
Dirección E Dirección ESE Dirección SE
Dirección SSE Dirección S Dirección SSW
TODOS LOS RESULTADOS SE
ENCUENTRAN CONDIONADOS POR
CALADO VAN DER MEER.
VAN DEER MEER AGUAS PROFUNDAS.
0.2 0.18 0.1 0.5
50
0.50.2 0.13 0.1
50
0.5
10.5 0.50.31
6.2 ( )
1.0 cot ( )
tan
6.2 tan
sz m m mc
n
Psz m m mc
n
m m
P
mc
HS P N si plunging
D
HS P N si surging
D
s
P
VAN DEER MEER AGUAS PROFUNDAS.
H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50
(m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton)
6.83 10.5 1.09 3.41 5.25 9.2 1.00 2.62 4.94 8.9 1.01 2.77
6.83 13.5 1.39 7.06 5.25 11.8 1.25 5.23 4.94 11.5 1.26 5.33
6.83 16.5 1.63 11.40 5.25 14.5 1.52 9.35 4.94 14 1.50 8.91
H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50
(m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton)
4.66 8.6 0.98 2.46 5.29 9.2 1.10 3.52 5.47 9.4 1.07 3.22
4.66 11.1 1.2032 4.6163 5.29 11.9 1.3661 6.7557 5.47 12.1 1.3432 6.4226
4.66 13.6 1.47 8.46 5.29 14.5 1.54 9.62 5.47 14.8 1.55 9.84
Dirección ESE Dirección SE
Dirección SSE Dirección S Dirección SSW
Dirección E
VAN DEER MEER AGUAS SOMERAS.
0.250.75 0.2 0.18 0.1 0.5
50 2%
( 0.5) 0.51 0.5 0.2 0.13 0.1
50 2%
11.4 (cot ) ( )
1.4 6.2
1cot 1.4 ( )
1.4 1.0
n z m m mc
P PP
n z m m mc
D H S P N L si plunging
D H S P N L si surging
H2% = Hmax
VAN DEER MEER AGUAS SOMERAS.
H2% = Hmax
H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50
(m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton)
6.83 10.5 1.20 4.56 5.25 9.2 1.12 3.69 4.94 8.9 1.09 3.39
6.83 13.5 1.35 6.51 5.25 11.80 1.26 5.29 4.94 11.50 1.24 5.04
6.83 16.5 1.50 8.99 5.25 14.5 1.40 7.23 4.94 14 1.37 6.88
H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50 H0 T Dn50 W50
(m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton) (m) (s) (m) (ton)
4.66 8.6 1.07 3.23 5.29 9.2 1.09 3.47 5.47 9.4 1.12 3.69
4.66 11.10 1.22 4.82 5.29 11.90 1.25 5.20 5.47 12.10 1.27 5.40
4.66 13.6 1.35 6.47 5.29 14.5 1.42 7.56 5.47 14.8 1.43 7.69
Dirección ESE Dirección SE
Dirección SSE Dirección S Dirección SSW
Dirección E
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE IRE. (Pg. 60)
IRE = I. DE REPERCUSIONES ECONOMICAS
POR CESE.
CRD = COSTE EJECUCION POR CONTRATA
DE LAS OBRAS DE RESTITUCIÓN. SI NO
HAY DATOS = INVERSIÓN ALACTUALIZADA
AL AÑO CITADO.
CRI=REPERCUSIÓN ECONOMICA POR CESE
DE ACTIVIDADES (EN TERMINOS DE VALOR
AÑADIDO BRUTO). SI NO HAY DATOS
0
RIRD
C
CCIRE
BACC
C
0
RI
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE IRE. (Pg. 60)
C0 = VALOR ADIMEN. ECONÓMICO 3M €
AÑO 2002 A ACTUALIZAR.
C,A Y B TABLAS.
A=1
B=2
C=1
CRD=1300MPts 8M€
Tabla para la estimación aproximada de los
coeficientes para el cálculo de CRI/C0.
(A)AMBITO DEL
SISTEMA
ECONÓMICO Y
PRODUCTIVO
Local (1)
Regional (2)
Nacional/Internacional (5)
(B)IMPORTANCIA
ESTRATÉGICA
DEL SISTEMA
ECONÓMICO Y
PRODUCTIVO
Irrelevante (0)
Relevante (2)
Esencial (5)
(C)IMPORTANCIA
DE LA OBRA
PARA EL SISTEMA
ECONÓMICO Y
PRODUCTIVO AL
QUE SIRVE
Irrelevante (0)
Relevante (1)
Esencial (2)
3BACC
C
0
RI
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE IRE. (Pg. 62)
IRE REPERCUSIÓN ECONÓMICA MEDIA. 20IRE5
Valor del ÍndiceRepercusión
Económica
Tabla Clasificación en función del IRE.
IRE > 20 Alta
IRE <= 5 Baja
5 < IRE <= 20 Media
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE ISA. (Pg. 62)
ISA = I. DE REPERCUSIONES
SOCIALES Y AMBIENTALES
POR DESTRUCCION O
PERDIDA OPERATIVA.
ISA1 = PERDIDA DE VIDAS
HUMANAS.
ISA2 = DAÑOS
MEDIOAMBIENTALES.
ISA3 = DAÑOS PATRIMONIO
HISTORICO-ARTISTICO.
321 ISAISAISAISA
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE ISA. (Pg. 63)
Tabla Estimación de los subíndices para el cálculo del ISA.
(ISA1)POSIBILIDAD Y
ALCANCE DE PÉRDIDA
DE VIDAS HUMANAS
Remoto (0)
Bajo (3)
Alto (10)
Catastrófico (20)
(ISA2)DAÑOS EN EL
MEDIOAMBIENTE Y EN
EL PATRIMONIO
HISTÓRICO ARTÍSTICO
Remoto (0)
Bajo (2)
Medio (4)
Alto (8)
Muy Alto (15)
(ISA3)ALARMA SOCIAL
Baja (0)
Media (5)
Alta (10)
Máxima (15)
7520ISAISAISAISA 321
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE ISA. (Pg. 64)
Valor del Índice Repercusión Económica
Tabla 3.2.1.1.4. Clasificación en función del ISA.
ISA < 5 No Significativa
5 =< ISA < 20 Baja
20 =< ISA < 30 Alta
ISA>= 30 Muy Alta
ISA REPERCUSIÓN SOCIAL Y
AMBIENTAL BAJA. 20ISA5
DEFINICION DEL CARÁCTER OPERATIVO DE LA
OBRA. DEFINICION DE IREO. (Pg. 64)
IREO=I.DE REPERCUSIONES ECONOMICAS
OPERATIVAS. SIMULTANIEDAD,
INTENSIDAD Y ADAPTABILIDAD DE LA
DEMANDA A LA SITUACION DE PARADA.
D= SIMULTANIEDAD DEL PERIODO DE LA
DEMANDA CON EL DE INTENSIDAD DEL
AGENTE QUE DEFINE EL NIVEL DE
SERVICIO.
E=INTENSIDAD DE USO DEMANDA.
F=ADAPTABILIDAD DE LA DEMANDA A LA
SITUACION DE PARADA.
EDFIREO
DEFINICION DEL CARÁCTER OPERATIVO DE LA
OBRA. DEFINICION DE IREO. (Pg. 64)
3301EDFIREO
Periodos no simultáneos (0)
Periodos simultáneos (5)
Poco intensivo (0)
Intensivo (3)
Muy Intensivo (5)
Adaptabilidad alta (0)
Adaptabilidad media (1)
Adaptabilidad baja (3)
Tabla Estimación de los coeficientes para el cálculo del IREO.
(F)ADAPTABILIDAD DE LA DEMANDA
Y ENTORNO ECONÓMICO
(D)SIMULTANEIDAD DEL PERIODO DE
LA DEMANDA
(E)INTENSIDAD DEL USO DE LA
DEMANDA
DEFINICION DEL CARÁCTER OPERATIVO DE LA
OBRA. DEFINICION DE IREO. (Pg. 65)
3IREOIREO REPERCUSIÓN ECONOMICA
OPERATIVA BAJA.
IREO > 20 Alta
Tabla Clasificación en función del IREO.
Valor del Índice
IREO <= 5
5 < IREO <= 20
Repercusión
Económica
Baja
Media
DEFINICION DEL CARÁCTER OPERATIVO DE LA
OBRA. DEFINICION DE ISAO. (Pg. 65)
ISAO=I.DE REPERCUSIONES
SOCIALES Y AMBIENTALES
POR OPERATIVA.
ISA01 = PERDIDA DE VIDAS
HUMANAS.
ISA02 = DAÑOS
MEDIOAMBIENTALES.
ISA03 = DAÑOS PATRIMONIO
HISTORICO-ARTISTICO.
321 0ISA0ISA0ISA0ISA
= ISA
DEFINICION DEL CARÁCTER GENERAL DE LA
OBRA. DEFINICION DE ISA0. (Pg. 47)
Valor del Índice Repercusión Económica
Tabla 3.2.1.1.4. Clasificación en función del ISA.
ISA < 5 No Significativa
5 =< ISA < 20 Baja
20 =< ISA < 30 Alta
ISA>= 30 Muy Alta
ISA REPERCUSIÓN SOCIAL Y
AMBIENTAL BAJA. 200ISA5
55000ISA0ISA0ISA0ISA 321
DISEÑO ROM 0.0. PROCEDIMIENTO GENERAL Y
BASES DE CALCULO. MODO DE VERIFICACION.
20IRE5 20ISA5
Tabla Método de verificación recomendado en función del carácter de
la obra.
ISA
IRE < 5 5-19 20 - 29
[2] y [3] o [4] [2] y [3] o [4]
<= 5 [1] [2] [2] y [3] o [4]
[2] y [3] o [4]
>=30
>= 20 [2] y [3] o [4] [2] y [3] o [4] [2] y [3] o [4]
[2] y [3] o [4]
6 – 20 [2] [2]
DISEÑO ROM 0.0. PROCEDIMIENTO GENERAL Y
BASES DE CALCULO. MODO DE VERIFICACION.
METODOS DE NIVEL I
COEFICIENTE DE SEGURIDAD GLOBAL [1]
COEFICIENTES PARCIALES [2]
METODOS DE NIVEL II Y III
MOMENTOS ESTADISTICOS NIVEL II [3]
SIMULACION NUMERICA [4]
DISEÑO ROM 0.0. PROCEDIMIENTO GENERAL Y
BASES DE CALCULO. METODO DE VERIFICAIÓN.
SEGUR DE CALAFELL METODO DE LOS COEFICIENTES
PARCIALES [2].
CRITERIO MÍNIMO DE DISEÑO. APARTADO 2.10.1.1 SEGÚN
IRE
20IRE5
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
ECUACION ESTADO LIMITE DETERMINISTA
ECUACION DE DISEÑO PROBABILISTA. NIVEL I
ESTABLE0G
FALLO0G
FALLODEFUNCION)S(CARGAS)R(SRESITENCIAG
m321
m321
S,...S,S,SfS
R,...R,R,RfR
0SR
G s
z
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
PIANC’92.
ECUACION DE DIDEÑO CON COEFICIENTES PARCIALES
PARA:
1. INESTABILIDAD HIDRAULICA DEL MANTO
PRINCIPAL.
2. INESTABILIDAD HIDRAULICA DE LA BERMA DE
PIE.
3. INESTABILIDAD HIDRAULICA DEL MANTO
PRINCIPAL DIQUE DE BAJA CIORONACIÓN.
4. RUN-UP
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
ECUACIÓN DE DISEÑO COEF. PARCIALES:
f1 = VALOR CORRECTOR DE Hs.
f2 = ERROR DE LA MEDIDA DE Hs.
f3= INCERTIDUMBRE ESTADISTICA DE LA MEDIDA
ESCOGIDA.
VALOR TABULADO f() MODO FALLO PROB FALLO Y
ECUACION DISEÑO (RIESGO)
321s
fz
fff
)P(LNK10S
RG s
z
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
Hs ASOCIADA AL PERIODO DE
RETORNO DE DISEÑO (TR).
Hs ASOCIADA A TR= VIDA ÚTIL.
Hs ASOCIADA A TR=3 VIDA UTIL
NP
Kf
f
H
Hf
f
s3
PK1
H
H0.1
)Hs(F2
Ts
^
Ts
^
1
fT
s
^
T3s
^
Pf
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
MODELO DE INCERTIDUMBRE
EN LA FORMA DE MEDIR Hs.
Cte DESCRITA PARA CADA
MODO DE FALLO.
Cte = 0.05
Nº DATOS Hs EMPLEADOS
PARA AJUSTAR LA
DISTRIBUCION EXTREMAL NP
Kf
f
H
Hf
f
s3
PK1
H
H0.1
)Hs(F2
Ts
^
Ts
^
1
fT
s
^
T3s
^
Pf
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
ECUACION DISEÑO SEGUR DE CALAFELL ES:
“VAN DER MEER PARA MANTO CON 2 CAPAS ESCOLLERA
NATURAL Y ROMPIENTE TIPO PLUNGING”
05.0K
38K
027.0K
05.0
s
)H(F s
0.50.2 0.18 0.25 0.1
50
16.2 cot 0
s
L
n m z H s
z
G S P D s N H
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
LOS VALORES OBTENIDOS EN EL DISEÑO SON:
0.50.2 0.18 0.25 0.1
50
16.2 cot 0
s
L
n m z H s
z
G S P D s N H
7.11Na132N75.0K10.2B43.0A
e1)x(F
WEIBULLFUNCION
5.0P
AÑOS25)T(UTILVIDA
K
A
Bx
f
)(1
1
HsFTr
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
RESULTADOS CON
Tp= 10.5 13.5 16.5
Tm= 6.4 8.2 10.0
Hs_L,prop= 4.20 4.83 5.22
Pf GammaZ TPf F(Hs) Hs_TPf GammaHs
0.01 1.12434 2487.98 0.99996 11.72 1.90211 2.41 2.74 3.02 37.211 54.248 73.301
0.05 1.08088 487.89 0.99982 9.74 1.54769 1.89 2.14 2.37 17.810 25.964 35.083
0.06 1.07596 404.54 0.99978 9.52 1.50847 1.83 2.08 2.30 16.265 23.713 32.041
0.07 1.07180 344.99 0.99974 9.33 1.47557 1.78 2.02 2.24 15.048 21.938 29.644
0.08 1.06819 300.33 0.99970 9.17 1.44731 1.74 1.98 2.19 14.057 20.494 27.692
0.09 1.06501 265.58 0.99967 9.03 1.42260 1.71 1.94 2.14 13.231 19.288 26.063
0.1 1.06217 237.78 0.99963 8.90 1.40066 1.68 1.90 2.10 12.527 18.263 24.677
0.2 1.04345 112.54 0.99921 8.05 1.26003 1.48 1.68 1.86 8.646 12.605 17.032
0.3 1.03251 70.59 0.99874 7.54 1.17812 1.37 1.56 1.72 6.847 9.982 13.488
0.4 1.02474 49.44 0.99821 7.16 1.11754 1.29 1.46 1.62 5.713 8.329 11.255
0.5 1.01871 36.57 0.99758 6.84 1.06735 1.23 1.39 1.54 4.890 7.130 9.634
0.6 1.01379 27.79 0.99681 6.56 1.02249 1.17 1.33 1.47 4.237 6.177 8.347
0.7 1.00963 21.27 0.99583 6.28 0.97960 1.12 1.27 1.40 3.680 5.366 7.250
0.8 1.00602 16.04 0.99447 6.00 0.93517 1.06 1.20 1.33 3.168 4.618 6.240
0.9 1.00284 11.37 0.99220 5.66 0.88215 1.00 1.13 1.25 2.634 3.840 5.188
0.95 1.00138 8.86 0.98999 5.42 0.84459 0.95 1.08 1.20 2.301 3.355 4.534
0.99 1.00027 5.94 0.98509 5.04 0.78609 0.89 1.01 1.11 1.849 2.696 3.643
Este
Dn50 (m) W50 (ton)
Kalfa Kbeta Ks Sigma Nt L(vida útil) Lambda
0.027 38 0.05 0.05 132 25 11.28
S_IA cot Nz años Factor P
2 3.50 1.59 7500 2.65 11.7 0.4
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
RESULTADOS CON
Kalfa Kbeta Ks Sigma Nt L(vida útil) Lambda
0.027 38 0.05 0.05 132 25 11.28
S_IA cot Nz años Factor P
3 3.50 1.59 7500 2.65 11.7 0.4
Tp= 10.5 13.5 16.5
Tm= 6.4 8.2 10.0
Hs_L,prop= 4.20 4.83 5.22
Pf GammaZ TPf F(Hs) Hs_TPf GammaHs
0.01 1.12434 2487.98 0.99996 11.72 1.90211 2.22 2.52 2.79 29.175 42.533 57.472
0.05 1.08088 487.89 0.99982 9.74 1.54769 1.74 1.97 2.18 13.964 20.357 27.507
0.06 1.07596 404.54 0.99978 9.52 1.50847 1.69 1.91 2.12 12.753 18.592 25.122
0.07 1.07180 344.99 0.99974 9.33 1.47557 1.65 1.87 2.06 11.799 17.201 23.242
0.08 1.06819 300.33 0.99970 9.17 1.44731 1.61 1.82 2.02 11.022 16.068 21.712
0.09 1.06501 265.58 0.99967 9.03 1.42260 1.58 1.79 1.98 10.373 15.123 20.435
0.1 1.06217 237.78 0.99963 8.90 1.40066 1.55 1.75 1.94 9.822 14.319 19.348
0.2 1.04345 112.54 0.99921 8.05 1.26003 1.37 1.55 1.71 6.779 9.883 13.354
0.3 1.03251 70.59 0.99874 7.54 1.17812 1.27 1.43 1.59 5.369 7.827 10.575
0.4 1.02474 49.44 0.99821 7.16 1.11754 1.19 1.35 1.49 4.480 6.531 8.824
0.5 1.01871 36.57 0.99758 6.84 1.06735 1.13 1.28 1.42 3.834 5.590 7.553
0.6 1.01379 27.79 0.99681 6.56 1.02249 1.08 1.22 1.35 3.322 4.843 6.545
0.7 1.00963 21.27 0.99583 6.28 0.97960 1.03 1.17 1.29 2.886 4.207 5.684
0.8 1.00602 16.04 0.99447 6.00 0.93517 0.98 1.11 1.23 2.484 3.621 4.893
0.9 1.00284 11.37 0.99220 5.66 0.88215 0.92 1.04 1.15 2.065 3.011 4.068
0.95 1.00138 8.86 0.98999 5.42 0.84459 0.88 1.00 1.10 1.804 2.631 3.555
0.99 1.00027 5.94 0.98509 5.04 0.78609 0.82 0.93 1.03 1.450 2.114 2.856
Este
Dn50 (m) W50 (ton)
METODO DE LOS COEFICIENTES PARCIALES.
CONCLUSIONES:
1. LOS PESOS SEGÚN ROM 02.90 SON SUPERIORES AL
ORIGINAL. W50 6.5 (5.5).
2. INICIO DE AVERIAS ANTES.
3. MUCHA SENSIBILIDAD CON S=2-3 QUE SIGNIFICA
MOVILIDAD DE 2 ELEMENTOS EN LA ZONA Hs.
4. LOS COEFICIENTES PARCIALES DAN VALORES
SIMILARES A LOS OBTENIDOS.