AGRADECIMIENTOAtodos los Ingenieros del readePlaneamientoy Servicios que laboran en la Unidad Minera Parcoy de CONSORCIO MINERO HORIZONTE S.Aquienes me brindaron el apoyo y conocimientos necesarios durante mi permanencia en la Unidad.NDICERESEA HISTRICA.UBICACIN Y ACCESO.CAPTULO I. GEOLOGA REGIONAL1.1 ESTRATIGRAFA.1.1.1 Rocas Sedimentarias.1.1.2 Rocas Metamrficas.1.1.3 Rocas Volcnicas.1.1.4 Rocas Intrusivas.1.1.5 Depsitos Cuaternarios.1.2 GEOLOGA ESTRUCTURAL.CAPTULO II. GEOLOGA LOCAL.2.1 GEOLOGA ECONMICA.2.2 PARAGNESIS.2.3 MINERALOGA.2.4 ALTERACIONES.2.5 CONSIDERACIONES ESTRUCTURALESCAPTULO III. FUNDAMENTO TERICO3.1 RELLENO HIDRULICO.3.2 FUNDAMENTOS TERICOS.3.2.1 PULPAS.3.2.2 VELOCIDAD DE FLUJO.3.2.3 CLCULO DE PERDIDAS DE PRESIN EN TUBERAS.3.2.4 SELECCIN DE LA BOMBA.3.2.5 ESPESOR DE LA TUBERA.CAPITULO IV. TRABAJO REALIZADO4.1INTRODUCCIN4.2 ANLISIS TCNICOS4.2.1 Clculo de la potencia de la bomba Feluwa4.2.2 Clculo de Volumen de Slidos en Ciclones4.2.3 Clculo de caudal en la Bomba Feluwa4.2.4 Clculo de porcentaje de slidos y lquidos4.2.5 Porcentaje de utilizacin de la Bomba Feluwa4.2.6 Anlisis granulomtrico del rebose4.2.7 Toma de datos en el tajo4.2.8 Clculo del caudal del rebose4.2.9 Control de tiempos4.3 METODOLOGA DEL RELLENO4.3.1 Operacin del relleno4.3.2 Relleno HidrulicoCAPTULOV. DETERMINACINDELAVELOCIDAD DETRANSPORTE, DIMETRODE TUBERA, PERDIDA POR FRICCIN Y ALTURA DE DESCARGA6.1 Clculo con Software6.2 Clculo con baco6.3 Cuadros Comparativos.ANEXOSN 1. Diagrama de flujo para la determinacin de la altura de descarga en slurries acuososN 2. Comparacin tamao de mallasN 4. Datos, amperaje y voltaje para clculo de potenciaN 5. Porcentaje de utilizacin de la bomba FeluwaN 6. Anlisis granulomtricoN 7. Resultados obtenidos en tajosN 8. Calculo del caudal de reboseN 9. Control de tiemposN 10. Flowsheet de la planta de relleno hidrulicoN 11. bacos N 12. PETS 012-02 RELLENO HIDRAULICO EN TAJOS.N 13. PETS 150-01 OPERACIN DE LA BOMBA FELUWA.N 14. REGLAMENTO DE SEGURIDAD E HIGIENE MINERA (Art 192 y 193 ).RESEA HISTORICAEl asiento minero de Horizonte pertenece a una zona aurfera que fue explotada desde tiempos remotos, primero por los incas y posteriormentepor los espaoles,quienesdescubrieron el potencial minero en la zona. A mediados del siglo XX, disminuy notablemente la explotacin de las vetas, debido al agotamiento de los minerales con oro libre, que motiv bajas recuperaciones. Como consecuencia de ellos los trabajos fueron espordicos en la zona.En1934sefundel SindicatoMineroParcoy(SIMPAR) queinicisusactividadesal ao siguiente.La carreterapartade TrujillohastalaciudaddeHuamachuco,de ah seguaun caminoalomodemuladetresjornadasdedocehorascadauna. Pararecuperar este problema elfundador de SIMPAR, Ing Eulogio Fernandini, contrat tres aviones cndor que transportaban maquinaria moderna.En 1938laCa. Aurfera Anglo-PeruanaS.A. explorlasvetasChinchines, SissyyElisaal oeste de la zona, pero aparentemente no llego a procesar el mineral; se devolvi la firma y sus concesiones pasaronapoder deSIMPAR, queyahabaconsolidadogranpartedelas propiedades de toda la rea. SIMPAR trabaj durante 25 aos gran nmero de vetas, entre las cuales cabe mencionar: Esperanza, Carlos Bernab, Carmencita, Mishahuara, San Francisco, Encanto, Michencanto y Cabana entre otros ms.En 1960 el precio del oro se estanc a US$ 35/onza, valor que no permita cubrir los costos de operacin, por tanto haciendo la produccin de oro menos rentable, por lo cual paralizaron las exploraciones slo dedicndose a la explotacin hasta que se agot el mineral.En1978, conlapromulgacindelaleydelapromocinaurfera, surgiel intersdelos ingenierosRafael NavarroGrauyJaimeUranga, paratrabajar losrelavesdejadospor la operacin de SIMPAR. Dando buenas perspectivas y se rehabilitaron 19 concesiones antiguas: Bernab, Cabana, Ichigrande, Pucalabor, Carmencita, Retamas, etc. y tambin dos concesiones nuevas Horizonte N8 y Horizonte N12.En1982luegodel informegeolgicopreliminar yunestudiogeolgicomineroseinicila rehabilitacin de algunas labores. Se explor la parte alta, San Antonio; la parte baja, Bonita, pero no fue suficiente para alimentar debidamente la planta.En 1984, al reabrir el socavn Fernandini, se consiguieron mejores resultados hasta llegar a mediados de 1986, a una porcin mineralizada que hizo despertar el yacimiento. La explotacin inicial fue de 10t./da, con solo una veta en un solo nivel.Posteriormente se abri un nivelsuperior,incrementando laproduccin a 30, 50t./dahasta estabilizar la produccin de 100t./da en 1988, en 1989 a 159t/da con una reserva aproximada de 100,000t con 10 gr Au/t. en promedio.El ao 1998 alcanzo una produccin de 800 tn/dia.En la actualidad llega a una produccin mxima de 1500 tn/dia.UBICACIN Y ACCESOElrea de CMHSA (Unidad Parcoy) se encuentra en elDistrito de Parcoy, Provincia de Pataz, DepartamentodeLaLibertad, enlascoordenadasgeogrficas7736 Longitud Oeste; 0800 LatitudSur, aunaalturade2600a4100m.s.n.m. Esaccesibleporlas siguientes vas:- Va Area: Trujillo Pas / Lima Pas- Va Terrestre: Trujillo Chagual Parcoy(400 Km. Aprox.) CAPTULO I: GEOLOGIA REGIONAL1.1 ESTRATIGRAFIALa Historia geolgica de la regin consta de eventos sedimentarios que van del Precmbrico hasta el reciente, afectados por intrusiones de diversos tipos, composiciones, as como edades. Regionalmente la geologa del distrito esta dominada por tres franjas: - El basamento Precambriano del Complejo Maraon (Este).- El Batolito de Pataz del Carbonfero.- Los estratos deformados del Prmico Cenozoico (Oeste)Lageologadelazonaestavinculadaalaevolucinestratigrficayestructural dela cordillera Andina delNorte delPer, la cualest formada por la superposicin de tres ciclos orognicos, el Precmbrico, el Hercnico y el Andino.1.1.1 Rocas Sedimentarias.-La sedimentacin del ciclo Andino que es la ms notoria en la Cordillera Occidental, comienza con las calizas del Grupo Pucara, cubiertas posteriormente por areniscas del Grupo Goyllarisquizga, calizas dela Formacin Crisnejas y por las capas rojas de la Formacin Chota. 1.1.2 Rocas Metamrficas.-El Precambriano corresponde a las rocas del Complejo Maraon, el Hercnico esta formado por las pizarras de la Formacin Contaya.1.1.3 Rocas Volcnicas.-El permiano superior tenemos una acumulacin volcnica andesitita conocido como Volcnico Lavasen, que tiene una amplia distribucin en las partes altas de Parcoy, principalmente al Este, margen derecho del ro Parcoy.1.1.4 Rocas Intrusivas.-Durante el carbonfero las rocasdepositadas fueron afectadas por una gran intrusin magmtica de composicin calcoalcalina, denominada Batolito de Pataz. Posteriormente en el Palegeno se produjeron emplazamientos intrusivos menores de composicin diortica a cuarzo monzontica.- BATOLITODEPATAZ.-Lacomposicin litolgica del Batolito es acida a intermedia, caracterizadoporgranodiorita. Dioritaycuarzo-monzonita. Diques apliticos, microdioriticos y andesticos posteriores afectan al Batolito y en algunoscasoscortanalgunasvetas. Latexturadelasrocasplatnicases variable, son comunes tonalitas y granodioritas con zonacin a bordes diorticos, as comopulsaciones ms jvenes decuarzo-monzonita. Enlos bordes y cpulas se observan xenolitos de microdiorita.El batolitodePatazafloraconunrumbopromediodeN30W(lineamiento andino). Estructuralmente, el batolito esta sumamente fracturado y fallado, probablemente porque es un cuerpo tabular estrecho, que se emplaz en una zona de falla extensional, que subsecuentemente se reactivo como una zona de falla inversa oblicua. (E. Nelson). Su longitud reconocida en la regin es de 120 Km. Aproximadamente y con un ancho de 2 Km. En el sector de Parcoy, este macizorocosoestacontroladopor doslineamientosmayoresdeorientacin N30W. La edad datada en varios estudios, destacando la data de Schreiber et al. (1990), el cual por el mtodo de 40AR/AR39 defini edades entre 305 Ma. 321 Ma. Estudios mas recientes de Haeberlin et al (2992) por el mismo mtodo, registraron edades entre 322 Ma. 328 Ma.1.1.5 DepsitosCuaternarios.-Existendepsitoscoluvialessobreel BatolitodePataz, acompaado de suelos recientes. Se observan acumulaciones de sedimentos fluviales que muestran una deficiente seleccin granulomtrica sin estratificacin definida, formando depsitos cuaternarios recientes generalmente de naturaleza gnea ( terrenos de cultivo actuales), en el sector de Cabana, parte inferior de Mishito grandes reas del batolito estn cubiertos por depsitos coluviales hasta el ro Llacuabamba.1.2 GEOLOGIA ESTRUCTURAL.- Segn el cuadro tectnico descrito por Wilson Reyes (1967) para la zona existen 4 unidades tectnicas, una provincia de pliegues, un rea imbrincada, las fosas tectnicas del Maraon y una zona de bloques fallados, siendo esta ultima la que correspondera a nuestra rea de estudio.El Distrito minero ha sido afectado por los diferentes eventos tectnicos sufridos en los ltimos399Ma. dandocomoresultadounacomplejidadestructural muymarcada. No presenta fuerte foliacin, por lo que se supone intruyo la corteza superior en una zona extensional. Dicha zona extensional se habra reactivado subsecuentemente como consecuencia de un sistema de fallas inversasoblicuasdurante la mineralizacin yde nuevo por callamiento post-mineralizacin.CAPTULO II: GEOLOGIA LOCAL2.1 GEOLOGIA ECONOMICALasfracturaspre-existentesalamineralizacintieneunrumboparaleloalasgrandes fallas N-Scon buzamiento variable al Noreste, la mineralizacin a rellenado estas fracturas con cuarzo, pirita que posteriormente fueron afectadas por fallas transversales; esto dio origen a que las vetas presentan en tipo rosario.Las vetas son tpicamente mesotermales donde prima la asociacin cuarzo, pirita, oro as comootrosmineralesasociadosenmenor magnitudcomoclorita, sericita, calcita, ankerita, galena, esfalerita.Las vetas se alinean a una direccin dominante N20W con buzamientos al NE, siendo casi todas el resultado del emplazamiento del sistema de fallas de cizalla, as mismo se hanidentificadosistemas devetas, constituidospor unavetacentral oprincipal con ramales y sigmoides asociados. La mayora de las vetas presentan marcadas variaciones en rumbo y buzamiento, generando zonas de mayor apertura y enriquecimiento, emplazados en zonas de debilidad y cizallamiento que favorecieron el relleno mineralizanteylaformacindeclavos. Laextensinhorizontal eindividual delas estructuras es desde algunas decenas de metros las cuales estn controladas por fallas transversalessinextralesenmayor eloscasos, deactividadtantoprecomopot. al emplazamiento de la mineralizacin.2.2 PARAGENESIS.- La paragnesis de las vetas aurferas es simple y repetida.- Estado I.- Corresponde al relleno mas antiguo de cuarzo lechoso acompaado de pirita gruesa y arsenopirita, por reactivacin tectnica de las vetas se produce el fracturamiento y microfracturamiento de los minerales depositados en esta etapa.- EstadoII.-Ocurreel ascensodecuarzogrisdegranofino, esfaleritacon exsoluciones decalcopirita y pirrotita, posteriormentegalenaconinclusiones de sulfosales de Sb, el electrmesta hospedado principalmente en la esfalerita. Precipitando mas tarde el Oro nativo generalmente con galena y tambin en la pirita fracturada, hacia elfinalde esta etapa tiene lugar un proceso de recristalizacin a pequea escala y nueva deposicin de pirita y arsenopirita.- En una etapa tarda se deposita cuarzo con carbonatos.- El volumen de los minerales del estado I es mucho mayor que los depositados en el estado II, sin embargo este estado es la etapa aurfera.2.3 MINERALOGIA.- Los minerales que conforman las estructuras de inters econmico son:- Macroscpicamente.- Cuarzo lechoso abundante, pirita, en algunas zonas se observa pequeas cantidades de galena, esfalerita, arsenopirita, tambin se observa oro nativo en el cuarzo.- Microscpicamente.- A continuacin se nombra el orden decreciente de abundancia de los minerales hipgenos y suprgenos (Segn Lus ngel de Montrevil Daz).- Cuarzo (SiO2), componente predominante- Pirita (FeS2)- Calcita (CaCO3)- Sericita Kal2(AlSi3O10)(OH)2- Arsenopirita FeAsS- Galena PbS- Esfalerita (Zn,Fe)- Calcopirita (CuFeS2)- Oro Nativo (Au)- Esfena o Tetanita (CaTiSiO3)- Pirrotita FeS1-x- Cerusita PbCO3- Covellita CuS- Limonita (goethita) Fe2O2nH2O- Bornita Cu5FeS42.4 ALTERACIONES.- En estos tipos de depsitos, la alteracin hidrotermal esta ntimamente relacionadaalosmecanismosdedeformacinygeometradelaszonasdefracturay cizalla. Por otro lado varan ampliamente de acuerdo a la litologa y temperatura de los fluidos hidrotermales.Las alteraciones asociadas a la mineralizacin son:- Serictica.- En la zona de alteracin el cuarzo es el nico mineral primario no alterado, el resto de minerales fue reemplazado por sericita, cloritas, pirita; a veces la clorita, como producto de alteracin temprana, es reemplazada en una fase posterior por mica blanca (moscovita). En general la roca alterada presenta un color crema.- Propiltica.- Esunaalteracinhidrotermal tempranayestaafectandoalos ferro-magnesianosdelosdiferentestiposderocas. Estaampliamentedistribuida; como halos externos y adyacentes a la alteracin Serictica.2.5 CONSIDERACIONES ESTRUCTURALES.-Los sistemas de vetas se encuentran alineadasendireccinNW, esdecir, paralelasalossistemasdefallasregionalesde emplazamiento del Batolito. Se han reconocido fallas transversales a las regionales posteriores a la mineralizacin, estas son las fallas H, Beta, Norte y Balcn. Estas fallas dividen al batolito en bloques, los cuales presentan posibles movimientos de basculamiento, estosepuedeevidenciarenel diferentebuzamientodelasvetasenel Norte, Centro y Sur.La mineralizacin con mejores valores de Oro se encuentra en los cambios significativos en la inclinacin de las vetas as como en la cercana a las intersecciones de estructuras. Lascuatro estructurasprincipales oclavos del Yacimientode Parcoyson:Milagros, Lourdes, Candelaria y Rosa Orqudea, estas tienen longitudes de hasta 400 m. con anchos promedios del orden de los dos metros, su inclinacin varia de 35 a 90, siendo en promedio 65 al Este, estas estructuras se caracterizan por presentar ensanchamientos (clavos) ascomo estrangulamientode las franjas econmicas, muestran ramaleos tipo cola de caballo desprendimiento de ramales o Splits y sigmoides asociados.CAPTULO III: FUNDAMENTO TERICO 3.1 RELLENO HIDRAULICOLa hidrulica, es la aplicacin prctica de la mecnica de fluidos, ha desarrollado una serie de datos empricos que, complementados con el desarrollo matemtico racional, es aplicableal desarrollodel problemade transportedeslidos,enestadode pulpas,por tuberas; bajo condiciones cercanas a las de un fluido homogneo, reconociendo la nueva viscosidad y gravedad especfica de la mezclao pulpa.Se entiendo por pulpa a la mezcla de dos fases diferentes: slido y fluido. Generalmente hablamos de slidos a las partculas cuyo tamao vara entre micrones y varios centmetros de dimetro y en cuanto al fluido, al ms comn de ellos el agua.En minera, el uso del transporte de slidos por tubera, es ampliamente conocido dentro de los que destaca el relleno hidrulico y el relleno hidroneumtico.El presente trabajo dar a conocer lo relativo al diseo bsico de la implementacin de un sistema de relleno hidrulico para la empresa Consorcio Minero Horizonte.3.2 FUNDAMENTOS TERICOSEl problema bsicamente, se encuentra en transportar relave desde la planta de beneficio, hasta el interior de la mina, por lo que empezaremos por el desarrollo el sustento terico.3.2.1 PULPASa) Definicin y ClasificacinDefinimosalaspulpascomolamezcladedosfasesdeferentes: partculas slidas y fluido. Las partculas pueden ir desde polvo hasta varios centmetros de dimetro; en cuanto al fluido se usa el mscomn de ellos que es el agua.Enalgunoscasoslaspartculasestnhomogneamentedistribuidasenla seccindelatuberapor loqueel fluidotransportador, vaafectados sus propiedadesfsicaspor lapresenciadeslidos. Aestapulpaseleconoce como rgimen de flujo pseudos homogneo y tiene una viscosidad que esta relacionada al modelo plstico de Bingham.En otros casos las partculas estn desordenadamente distribuidas en la seccin, unas en la parte inferior y otras en suspensin, diferencindose ambas fases de la pulpa: slido lquido. Eso hace que, en la mezcla la fase liquida y la fase slidase comporte independientemente. A este tipo de mezcla se le denomina como pulpas heterogneas.La distribucin de las partculas en el tubo depende del tamao mximo de las partculas y de la gravedad especfica de los slidos.b) Parmetros fsicos de las pulpasLos siguientes son los ms importantes parmetros en pulpas:Cw: Concentracin de slidos en peso1 Cw: Concentracin de lquido en pesoCv: Concentracin de slidos en volumen1 Cv: Concentracin de lquido en volumenSs: Gravedad especfica de los slidosSl: Gravedad especfica del lquidoSm: Gravedad especfica de la mezclao pulpa

Entonces:pulpa de Volumen pulpa de PesomSPero:Peso de pulpa: Cv Ss + Sl (1 Cv)Volumen de pulpa:Cv + (1 Cv):1Reemplazando:Sm: Sl +Cv (Ss - Sl)Pero: Sl = 1Sm: 1 + Cv (Ss - 1)Por otro lado:pulpa de Pesoslidos de PesowCPeso de slidos: Cv SsPeso de pulpa: Sm (Cv + (1 - Cv)) = SmReemplazando y ordenando Sm:1) - (S C - SSs w ssmSc) Anlisis granulomtricoProcedimientopor el quesepuedellegar aconocer ladistribucindelas partculas por su tamao: se realiza en muestreos sistemticos a travs de un conjunto de cedazos o mallas las que son ampliamente conocidas en el campo de la metalurgia.El parmetro bsico, para efectos de los estudios de transporte de slidos por tuberas, es el tamao mximo promedio de las partculas y que generalmente setomael dimetroconocidocomod60, quevieneaserel dimetrodela partcula cuyo porcentaje, en peso, que es retenido o que pasa, en el anlisis granulomtrico, es igual a 60%.3.2.2 VELOCIDAD DE FLUJODos consideraciones hay que tener en cuenta en la determinacin de la velocidad de flujo:Primero.- Deber ser lo suficientemente alta para provocar turbulencia y as mantener los slidos en suspensin.Segundo.- Deber ser lo ms pequea posible de tal manera que las prdidas por friccin en la tubera sean mnimas.Ademsdebeconsiderarsequelavelocidaddeflujosatisfagalaviscosidadde caudal de slidos.a) Velocidad critica de deposicinEl desarrollo terico de la velocidad critica, considera los principales parmetros dependientes para un slido en suspensin, vale decir el estado de energa cintica debe ser mayor que las fuerzas gravitatorias de tal manera que eviten la decantacin de las partculas.Sl: Gravedad especfica del lquidoSs: Gravedad especfica de los slidosDp: Dimetro mximo de las partculasg: Aceleracin de la gravedadV: Velocidad del flujo

Se debe cumplir que:( )p l s p l2D3 S - S D2 S2Vg >Simplificando y agrupando se tiene que:( )ll s pSS S d 2gVEstegrupodeparmetrosesrequeridocomolaraznentrelasfuerzasde inercia y las fuerzas gravitatorias.Este anlisis fsico no es abiertamente usado, por lo que haciendo un anlisis dimensionalse llega a determinar una expresin en la que eldimetro de la partcula es reemplazada por el dimetro de la tubera, afectados por un factor adimensional FLFinalmente la expresin resultante es:ll SL CdS) S - (S D 2g F V >ll SL CdS) S - (S D 2g F V Donde el factor FL est en funcin del dimetro de la partcula para diferentes concentraciones.b) Velocidad de mnima prdidaResulta de minimizar la expresin para el clculo de las prdidas por friccin en tuberas de Darcy.La expresin que nos permite calcular la velocidad de mnima prdida es:( )( ) ( )( )( ) C1 - S D g 1 S SenCosCos C 43 . 3V2121dm31m31Vmp11]1

+ Donde:Cv = Concentracin de slidos en volumenCD = Coeficiente de arrastre : 0.22 = Angulo de inclinacin de la tubera con respecto a la horizontal.Delaanterior expresinsepuededespejar lavariablecorrespondienteal dimetro de la tubera elcualpodra ser operativo para empezar la iteracin para hallar el dimetro ms conveniente.3.2.3 CLCULO DE PERDIDAS DE PRESIN EN TUBERASLas prdidas de presin en las tuberas se deben principalmente a tres razones fundamentales:- La friccin del fluido sobre paredes del tubo- La necesidad de mantener los slidos en suspensin- Al peso de la columna de lodoEn general estas son las razones de las prdidas de presin, pero especficamente tenemos que analizar las prdidas para cada tipo de lodos. En general, segn Darcy Weisbach, la expresin para el clculo de las prdidas es:D g 2V L f H2w fDonde:fw = Coeficiente de rozamientoL = Longitud de la tuberaV = Velocidad del flujoD = Dimetro de la tuberag = Aceleracin de la gravedadPor tanto:3.2.3.1 Lodos Pseudos-homogneosLas perdidas se obtienen mediante la expresin:D g 2V L f H2w f (m. de lodo)Donde fw es obtenido mediante el diagrama de Moody pero con la salvedad que el nuevo nmero de Reynolds ser calculado con las nuevas propiedades del fluido, esto es densidad y viscosidad.3.2.3.2 Lodos heterogneosEn este caso desarrollaremos la expresin tomando tres casos diferentes:a) Tuberas horizontalesSe discriminan en dos partes:- Perdidas por el agua- Perdidas por mantener slidos en suspensinPerdidas por agua:D g 2V L f H2w fPerdidas por los slidos:( )( )D g 2V LC V1- S D gC 80 f25 . 121d2mv w11]1

Por tanto:D g 2V L f H2h fDonde:( )( )5 . 121d2mv hC V1- S D gC 80 - 1 f11]1

b) Tuberas verticalesSe presentan dos casos:Flujo ascendente:( ) ( ) 1 - S C 1 f fm v w a+ Por slidos en suspensin( )D g 2V L f f H2w a f+ Flujo descendente:( ) ( ) 1 - S C 1 f fm v w d+ Por slidos en suspensin( )D g 2V L f - f H2w d fc) Tuberas inclinadasTambin consideraremos dos casos:Flujo ascendente: SenH - Cos H H2 1 f Donde:D g 2V L f H2h 1 D g 2V L f H2d 2 = Angulo que hace la tubera con la horizontal.Flujo descendente: SenH Cos H H3 1 f+

Donde:D g 2V L f H2h 1 D g 2V L f H2d 3Todas las alturas expresadas en metros de lodo. Finalmente hay que considerar las prdidas locales ocasionadas por presencia de accesorios de tubera, esto es:o Codoso Curvaso Coplaso Vlvulaso Cambios de seccinHallando la longitud equivalente de cada una de ellos podremos calcular la longitudequivalentetotal del sistemalaquedeberser sumadaalas prdidas por friccin esto es:( ) ( )L SUM H SUM He2 1 f f f+ 3.2.4 SELECCIN DE LA BOMBAAplicando la ecuacin de equilibrio de energa (Bernoulli):HSP g 2V Z HSP g 2VZmanfff2ff man0020o+ + + + + +Sf= S0 = Gravedad especfica del fluido.Los puntos f y o, son puntos cualquiera a lo largo de la lnea de tubera.Definiendo las condiciones finales o iniciales del sistema, podremos determinar la Hman de la bomba y estaramos en condiciones de determinar que:( ) HPn 76P O H SPotenciaw m man mDonde:n = Eficiencia de la bombaPw = Peso especfico del aguaTambin:Potencia(HP) x0.7355=(Kw.)3.2.5 ESPESOR DE TUBERALaexpresindel espesor delatuberaresultadel desarrollodelateorade esfuerzos recipientes cilndricos esfricos de paredes delgadas, el que nos proporciona la siguiente expresin: t 2D Pr De donde: r 2D P t Siendo:t = Espesor de la tubera (mm)P = Presin interna (Kg. / cm2)D = Dimetro de la tubera (mm)r = Esfuerzo lmite a la traccin de la tubera (Kg. / cm2)A este espesor se le aade uno adicional para compensar los efectos de desgaste de paredes por la corrosin y el desgaste que se puede tomar como 0.06 mm/ao.CAPITULO IV: TRABAJO REALIZADO4.1INTRODUCCIN.El relleno en la minera subterrnea debe cumplir dos propsitos bsicos. a) Dar estabilidad a las rocas, evitar el movimiento y cada de rocas b) Proveer una plataforma de trabajo (en algunos mtodos de explotacin sirve de techo), mientras mejor cumpla este propsito mejor ser el relleno.El transporte hidrulico es un aspecto relativamente complejo de la mecnica de fluidos y como tal, el diseo de sistemas de transporte de slidos cae sobre una base emprica.Hoyendaexisteinformacinsobreel comportamientodel flujodediferentestiposy tamaos especficos en forma de slurries.Trataremos sobre un procedimiento de diseo muy simplificado que ha sido desarrollado apartir deunanlisisdelaexperienciaoperativa. Esteprocedimientodediseoes general en su naturaleza y se presenta para slurries acuosos en la forma de diagramas de flujo, grficos, bacos y tablas.El diagrama de flujo (elAnexo N 1) se muestra en, normalmente el largo de la tubera (L),el largohorizontal(Lo), el nmerode dimetrosdetubera (L/D)equivalentea las vlvulas, codos y accesorios, la altura esttica (H), el tonelaje del flujo de slidos (Qsw) y la gravedad especfica de los slidos son cantidades fijas y conocidas. Las posibles variablessonladistribucindepartculaspor tamaos(quepuedencontrolarsepor circuitos de clasificacin y molinos), la concentracin de slidos en el slurry, y el dimetro delatubera. Ladistribucindepartculas por tamaodebeconvertirseaunsolo parmetro, dimetro efectivo (d60) usando el procedimiento que se definir ms adelante. Hay que notar que existen diferentes sistemas de clasificacin de mallas las que estn resumidas en el Anexo N 2. En sistemas de tuberas con distancias cortas se puede elegir velocidades de transporte ms elevadas para bombear un material abrasivo dado, mientras que en un sistema con distancias largas, es deseable elegir velocidades de transporte menores para minimizar las prdidas por friccin. En este caso podra ser econmicamente razonable moler las partculas slidas a un tamao menor. En cualquier caso, la velocidad de transporte real no debe ser menor que la velocidad calculada de diseo. CONSIDERACIONES ESPECIALESLa factibilidad de un sistema particular para transporte hidrulico puede depender de factores que no tienen relacin directa con consideraciones hidrulicas en el sistema, tales como: el grado de reaccin qumica entre el slido y el lquido que lo transporta, el grado de rozadura de las partculas slidas. El diseo de un sistema para el manejo de slidos incluye la consideracin de ms variables que aquellas que son necesarias en el diseo de un sistema para un lquido limpio. Estas variables son:(1) Propiedades fsicas de los slidos: distribucin de tamaos de partculas, forma de partculas y gravedad especfica.(2) Propiedades del medio de transporte: viscosidad y densidad.(3) Propiedades de la mezcla: velocidad, PH, grado de floculacin de las partculas slidos.(4) Propiedades de la tubera: largo, dimetro y cambios de elevacin.Para determinar el transporte ms econmico de un volumen dado de slidos, hay necesidad de investigar diferentes combinaciones de concentraciones y de dimetro efectivo de las partculas d60 para calcular la velocidad ptima de transporte y de las perdidas por friccin. Por lo tanto, el proceso de clculos como se ha ilustrado en el diagrama de flujo tendr que ser repetido para cada combinacin de d60 y concentracin. En muchos casos habr la necesidad de realizar una comprobacin experimental de los resultados tericos, especialmente si subsiste alguna de las condiciones siguientes:a) Slurries no acuososb) Transporte a grandes distancias (> 8km)c) Secciones significativamente inclinadasd) Partculas muy pesadas o muy livianas (1.4 > S > 4.5)e) Concentracin por volumen, Cv > 30%f) Concentracin por peso, Cw > 65%g) Sistemas de tres o ms fases (slido + lquido + gas, 2 slido + lquido, etc.)h) Suspensiones altamente floculadas4.2 ANALISIS TECNICOS4.2.1 CALCULO DE POTENCIA DE LA BOMBAParael calculodelapotenciadelaBombaFeluwa, secontconunapinza amperimtrica, para medir el amperaje y el voltaje. Con los datos levantados se uso la siguiente frmula para el clculo de la potencia: (el detalle se aprecia en el Anexo N 4)( )HP x P1]1

1.35961000AmperajexVoltajex0.8x 732 . 1Cuadro resumen de potencia de la bomba Feluwa:TAJO COTA (m) PRESION (Bar) POTENCIA (HP) DENSIDAD B.F.TJ424 2450 6 54 1620TJ709 2450 6 56 1560TJ755 2550 6 58 1630TJ755 2550 8 62 1690TJ431 2750 22 64 1690TJ1665 2550 30 71 1550TJ1923 2790 37 75 1390TJ794 2840 39 81 1430Conlosdatosdel cuadroresumensegraficounacurva(Potenciavs. Presin), donde se interpreta que a mayor presin, mayor potencia generada por la bomba Feluwa.GRAFICO - PRESION VS POTENCIA5070900 5 10 15 20 25 30 35 40 45PRESION (BAR)POTENCIA (HP)PRESION VS POTENCIATJ424-2450TJ709-2450TJ755-2550TJ431-2750TJ1665-2550TJ1923-2790TJ794-2840TJ755-25504.2.2 CALCULO DE VOLUMEN DE SLIDOS EN CICLONES1. Toma de muestras para hallar el promedio de las densidades de los Apex 1.5 y 2,5 de dimetro: 2. Toma de tiempos para hallar el promedio del tiempo del Caudal: para hallar el tiempo se utiliza un balde de 20 litros.3. Se halla el Caudal de los dos pex Caudal del pex 1.5 de dimetroseglQrelave43 . 720seglQrelave69 . 2 (Convirtiendo a m3/h)lmhsegseglQrelave10001*13600* 69 . 23hmQrelave368 . 9 Caudal del Apex 2.5 de dimetroseglQrelave420seglQrelave5 (Convirtiendo a m3/h)Densidad 1 (gr/l) 1600 Densidad 1 (gr/l) 1420Densidad 2 (gr/l) 1470 Densidad 2 (gr/l) 1520Densidad 3 (gr/l) 1710 Densidad 3 (gr/l) 1260Densidad 4 (gr/l) 1640 Densidad 4 (gr/l) 1520Densidad 5 (gr/l) 1670 Densidad 5 (gr/l) 1440Promedio de densidad del Apex 1.51618Promedio de densidad del Apex 2.51432APEX 1.5APEX 2.5 Tiempo 1 (seg) 7.10 Tiempo 1 (seg) 4.87Tiempo 2 (seg) 8.56 Tiempo 2 (seg) 3.40Tiempo 3 (seg) 7.91 Tiempo 3 (seg) 3.98Tiempo 4 (seg) 8.54 Tiempo 4 (seg) 3.92Tiempo 5 (seg) 5.04 Tiempo 5 (seg) 3.81Promedio del Tiempo del Apex 1.57.43Promedio del Tiempo del Apex 1.54.00APEX 1.5APEX 2.5 lmhsegseglQrelave10001*13600* 53hmQrelave318 4. Hallando el Volumen de slidos apexQGsDCV *11

,_

Donde:Cv : Concentracin volumtricaD : Densidad de la pulpaGs : Gravedad especifica de los slidosQ : Caudal del pex Volumen de slidos para el pex 1.5 de dimetro68 . 9 *1 65 . 21 618 . 1

,_

slidoVhmVslido363 . 3 Volumen de slidos para el pex 2.5 de dimetro18 *1 65 . 21 432 . 1

,_

slidoVhmVslido371 . 4 Por lo tanto de los 2 pex suman:hmVTSolidos334 . 8 Durante todo el da vamos a tener:316 . 200 m VTSolidos4.2.3 CALCULO DE CAUDAL EN LA BOMBA FELUWASe tomo una medida estndar al agitador (se encarga de uniformizar la mezcla de relaveyagua), seprocediallenarlohastadichamedida, luegosecontroloel tiempo en que se consuma dicha medida.Datos:- Dimetro del silo del agitador = 3 m.- Altura del agitador = 3 m.- Altura estndar para la muestra = 0.86 m.- Tiempo de consumo = 6 min 38 seg = 0.11056 horas Calculo del volumen:42DVolumenVolumen = 6.08 m3 Calculo del caudal en la bomba) () (3hora Tiempom VolumenQ horamhorasmQ3 378 . 4711056 . 008 . 6 4.2.4 CALCULO DE PORCENTAJE DE SLIDOS Y LQUIDOSEs la cantidad de material slido en la descrgale cual se calcula con la siguiente expresin:( )( ) 11%Gs D D GsSDonde:%S: % de slidos en la descargaGs : Gravedad especifica de los slidosAltura Agitador3 m.Dimetro Agitador 3 m.Altura estndar para la muestra 0.86 m.Agitador y datos tomadosD : Densidad de la pulpa1. CLCULO DE PORCENTAJE DE SLIDOS Y LQUIDOSDensidad del Apex 1.5 de dimetro es 1608 l/seg.Densidad del Apex 2.5 de dimetro es 1332 l/seg.Gravedad especfica de los slidos es 2.65- Para el cicln con 1.5 de dimetro de Apex:( )( ) 1 65 . 2 608 . 11 608 . 1 65 . 2% S% 73 . 60 % SPara el cicln con 2.5 de dimetro de Apex:% 73 . 60 % S4.2.5 PORCENTAJE DE UTILIZACIN DE BOMBA FELUWASe tomaron los tiemposde usode la bomba Feluwa, as comoel de la Bomba Hidrostal, el Agitador y la Zaranda en las guardias de da y noche. En el cuadro resumen de eficiencia de la bomba Feluwa, se obtuvo un promedio de 12.35horaspor day51%deutilizacin, delamismamanerapatalabomba Hidrostal, se obtuvo un promedio de 10.50 horas por da y 44% de eficiencia. (Ver Cuadro N 1 y Cuadro N 2, detalle de datos en el Anexo N 5)Promedio (hrs)Lavado de linea (previo y posterior) 1.85Relleno efectivo 10.50Cambio de linea 1.50Eventualidades (10%) 1.39Total horas 15.24( )( ) 1 65 . 2 332 . 11 332 . 1 65 . 2% SFecha Total Horas por da % Utilizacion B. Feluwa23/02/2007 13.83 58%24/02/2007 9.67 40%26/02/2007 16.75 70%27/02/2007 13.83 58%28/02/2007 12.58 52%01/03/2007 10.08 42%02/03/2007 15.72 65%03/03/2007 8.92 37%05/03/2007 17.50 73%06/03/2007 16.08 67%07/03/2007 10.17 42%10/03/2007 15.08 63%12/03/2007 10.08 42%13/03/2007 10.25 43%15/03/2007 15.08 63%16/03/2007 12.75 53%17/03/2007 12.42 52%20/03/2007 9.92 41%21/03/2007 10.58 44%22/03/2007 5.75 24%Promedio12.35 51%EFICIENCIA BOMBA FELUWACuadro N 1. . % Utilizacin de la Bomba FeluwaFecha Total Horas por da % Utilizacion B. Hidrostal23/02/2007 11.83 49%24/02/2007 7.33 31%26/02/2007 14.50 60%27/02/2007 12.00 50%28/02/2007 10.92 45%01/03/2007 7.83 33%02/03/2007 13.75 57%03/03/2007 7.58 32%05/03/2007 15.17 63%06/03/2007 13.83 58%07/03/2007 8.17 34%10/03/2007 12.50 52%12/03/2007 7.92 33%13/03/2007 8.25 34%15/03/2007 14.17 59%16/03/2007 10.83 45%17/03/2007 11.17 47%20/03/2007 8.17 34%21/03/2007 8.92 37%22/03/2007 5.17 22%Promedio10.50 44%EFICIENCIA BOMBA HIDROSTALCuadro N 2. % Utilizacin de la Bomba Hidrostal4.2.6 ANALISIS GRANULOMETRICO DEL REBOSESe extrajo el material que rebosa del tajo, (mezcla de finos y agua). Este material secolocoenbolsasparaluegoser llevadasaLaboratorioMetalrgicoconla finalidad de hacer el anlisis granulomtrico de lo que escapa del tajo y va hacia las cunetas de las labores, las mallas a utilizarse en el anlisis fueron: mallas 150, 200, 270, 275, 325, 400, 500, 635. La frecuencia con la que se llevaron muestras a laboratorio fue de tres veces por semana. Los resultados del anlisis granulomtrico se muestran a continuacin. Ver resultados en Anexo N 6.4.2.7 TOMA DE DATOS EN EL TAJOMaterialesPara la toma de datos in situ (tajos) se utilizo: - Una balanza marca MARCY para medir densidades y porcentaje de slidos - Un balde de 20 litros.- Un cronmetro- Bolsas para muestrearMedicionesPrimero se control la hora de llegada de agua, luego la hora de llegada de carga al tajo. Tambin se control la hora en que la carga y agua ces de fluir hacia el tajo. Se midi las densidades con la balanza, colocada muy cercana a la salida de la tubera PVC (4 de dimetro) ubicada al fondo del tajo, con esto se pudo medir las densidades y los porcentajes de slidos del relleno en el tajo. Se us un balde de 20 litros para medir el caudal, el procedimiento fue colocar el balde a la salida de la tubera PVC (4) y se controlo el tiempo de llenado. La balanza MERCY tiene la propiedad de medir valores aproximados de porcentajes de slidos, la cuallo hace comparando la gravedad especfica (2.65) del relleno Hidrulico de CMH S. A (Ver Anexos N 7). Para hallar el caudal usamos la frmula:Q = V/TDonde:Q = caudal (m3/hr)V = volumen (m3)T = tiempo (hr)4.2.8 CLCULO DEL CAUDAL DEL REBOSEPara calcular el caudal del rebose con el que el relave del relleno hidrulicoesta fugando del utilizamos el Mtodo de Flujos Uniformes encanales abierto (cunetas debajo de los tajos) usando la s formulas de Chezy y Maninng para la velocidad del flujoas comoel coeficientetomandocomodatoslalongituddelacunetayla profundidad del flujo. Ver Anexo N 8.4.2.9 CONTROL DE TIEMPOSEl control de tiempo hecho al personal de relleno hidrulico en la guardia de da, nos arroja los siguientes resultados:- Tajos que ya estn preparados se incurre en un tiempo productivo del 33% e improductivo del 67%, del total de la guardia (12 horas).- Para tajos que necesitan preparacin se incurre en un tiempo productivo del69% y tiempo improductivo incurre en un 31%, deltotalde la guardia (12 horas). Los resultados del control de tiempos se aprecian en el Anexo N 9.4.3 METODOLOGIA DEL RELLENO HIDRAULICO4.3.1 OPERACIN DE RELLENOPREPARACIN DEL TAJOConcluida la explotacin de un piso del tajo, se inicia con la limpieza del mineral fino; una vez dado el visto bueno por el supervisor de la zona en coordinacin con el Ing. Jefe de Relleno Hidrulico, el personal encargado de relleno hidrulico dar inicio a la preparacin.Cada tajo cuenta con una chimenea que lo comunica con la galera. En la chimenea se instalan las tuberas de polietileno de 4 de dimetro y una manguera boa de 3 1/2 de dimetro, se conecta a la cabeza de la manguera boa con las tuberas de PVC de 4 de dimetro en el techo a lo largo del tajo, esta tubera de PVC se conecta a la cabeza de la manguera boa. Las tuberas de polietileno se conectan mediante bridas y niples, a este procedimiento se le denomina embridado.Enel tajosepreparaunabarreracontablasdemaderaocantoneras; lareja deber tener una luz de 3, clavadas en la zona de presin del relleno. Al interior del tajo se forra con tela poliyute negra (malla filtrante) que cubre los laterales y el piso, latelaescosidayclavada, estatienelafuncindeevitar queel relleno escape de la labor. OPERACIN DE RELLENADOUnavez terminadalapreparacindel tajo, el personal deRellenoHidrulico comunica aloperador de la planta de Relleno para poder iniciar elrellenado, se inicia con el bombeo del agua por un tiempo aproximado de 10 minutos (tiempo de lavado de tuberas), tiene la finalidad de limpiar las tuberas, inmediatamente se da inicio al envo de la pulpa (relave tratado cicloneado), este tiempo es variable y dependedelasdimensiones,cotay distanciadelalabor hacialabomba.Para finalizar laoperacinseenvanuevamenteaguaconlafinalidaddelimpiar la tubera. DRENAJEEl sistemadedrenajeesporel ore-passyparalocual latolvadebedeestar completamente vaca, la cada de agua es por gravedad, el agua desciende hacia el nivel inferiorhastallegaralacuneta, losfinostiendenasedimentarseenla cuneta y para evitar el acumulamiento de relave en la recta, el personal de relleno realiza el respectivo mantenimiento.4.3.2 RELLENO HIDRAULICO EN CMH S.A.El relave de la planta concentradora es dirigido hacia la planta de relleno, donde el material es clasificado por cicloneo, para lo cual de cuenta con un hidrocicln es de 1.5 y de 2.5 de dimetro el cual recibe y clasifica el material de relave, eliminando la fraccin fina que es el overflow el cual se dirige a la Represa de Alpamarca, la fraccingruesaounderflowesdepositadaendossiloscuyacapacidadesde 300m3cadauno. El material quequedadepositadoenlossilosvuelveaser mezclado con agua que se inyecta por la base de los silos a travs de una bomba hidrostal. El abastecimientodeaguaesatravsdedostanquesdeaguacuya capacidad es de 25m3, elcual viene de las pozas de Rumpuy, tiene dos salidas una para los inyectores y la otra que va directa hacia la Bomba Feluwa. El relave de los silos llega a la zaranda vibratoria de malla 6 de Tyler, despus pasa a un Agitador cuya capacidad es de 25m3, llegando finalmente a la Bomba Feluwa, la cualbombeapara la Zona Norte,ZonaSuryZonaCentro(VerAnexoN10. Flowsheetde la planta de relleno hidrulico)CARACTERSTICAS DE LA BOMBA FELUWACAUDAL : 45.5m3/hPOTENCIA : 200HPPRESIN : 50 BarMOTOR : 1190 RPMCAPTULOV. DETERMINACIONDELAVELOCIDAD DETRANSPORTE, DIAMETRODE TUBERIA, PERDIDA POR FRICCION Y ALTURA DE DESCARGA. Para el clculo tomamos los siguientes datos:DATOS FIJOS: Longitud total de tubera (L) = 1640 pies.(Medido en campo).Largo proyectado de tubera (Lo) = 1380 pies (Proyectado en AutoCAD).Largo equivalente de vlvulas y curvas (Le/D) = 35(Se cont la cantidad de accesorios).Altura esttica (H) = 93 pies (Diferencias de cotas).Gravedad especifica de los slidos (Ss) = 2.65 (Dato del laboratorio Metalrgico).Cantidad de toneladas al dia (Psw) = 150(El promedio diario que se enva al tajo). DATOS VARIABLES:Dimetro efectivo De la partcula(d60) = 0.0081 pulg.(Del informe Optimizacin de los servicios de relleno hidrulicoenlas minas del CONSORCIOMINERO HORIZONTE S.A.Noviembre 2001) Concentracin en peso (Cw) = 0.50 (La cantidad requerida)5.1 CALCULO CON SOFTWAREPara la simulacin del calculo de: velocidad de transporte / dimetro de tubera / perdida porfriccin/altura de descarga,se realizar conel softwareHYDROMAN, los datos a ingresar son los mostrados en la siguiente tabla. Paraobtener datosrealesdelaslongitudes, cantidades deaccesorios serealizoun recorrido in situ, para determinar los datos que requera el software.DETERMINAENPULPAS: EJEMPLOPARAELTJ431 DELAZONACENTRO SECCION ROSARITOCURRENT FIXED VALUES ARE:1. TOTAL ACTUAL LENGTH OF PIPELINE IS 1640 FEET.2. HORIZONTAL PROJECTED LENGTH OF PIPELINE IS 1380 FEET.3. NUMBER OF PIPE DIAMETERS EQUIVALENT TO VALVES BENDS AND FITTINGS IS 35 PIPE DIAMETERS.4. STATIC ELEVATION ABOVE PUMP SUCTION CENTERLINE IS93.0 FEET.5. TONNAGE FLOWRATE OF DRY SOLIDS IS150 TONS PER DAY.6. SPECIFIC GRAVITY OF DRY SOLIDS IS2.650.7. EFFECTIVE PARTICLE DIAMETER IS0.00810 INCHES.8. SLURRY TEMPERATURE IS62.0 DEGREES FARENHEIT.CURRENT VARIABLE VALUES ARE:9.SLURRY CONCENTRATION BY VOLUME IS 0.27.10. SLURRY CONCENTRATION BY WEIGHT IS 0.50.11. SPECIFIC GRAVITY OF MIXTURE IS1.45.THE MIXTURE IS A SETTLING SLURRYPROJECTED LENGTH (LO)=1380 FTACTUAL LENGTH (L)=1640 FTPIPE EQUIV. LENGTH (LED) = 35STATIC HEAD (H) = 93 FTTONNAGE RATE DRY SOLIDS (QSW) = 150 TPDSOLID SPECIFIC GRAVITY (SS) = 2.65SLURRY TEMP. (TEMP) = 62 F MEAN PARTICLE DIA. (DSIXTY) = 0.00810 INCHESCONC. BY VOL. (CV) = 0.27 CONC. BY WT. (CW) = 0.50SP. GR. MIX. (SM) = 1.45CALC. CONC. BY VOL. (CVCAL) = 0.00CALC. CONC. BY WT. (CWCAL) = 0.00 MIXTURE FLOWRATE (QMV) =34 USGPMCARRIER DENSITY (DENS) = 62.4 LB/CU.FT CARRIER VISCOSITY (VISC) = 0.001ARCHIMEDES NO. (AR) = 62.0 CELCIUS TEMP. (TEMPC) = 16.7 CLOG VISCOSITY (LOGCPS) = 0.037VISCOSITY (CPOISE) = 1.089THE MIXTURE IS A SETTLING SLURRYNUM PIPE I.D. DESIGN VEL.ACTUAL VEL.1 1.53.36 6.252 2.03.88 3.513 2.54.33 2.254 3.04.75 1.565 3.55.13 1.156 4.05.48 0.88

DIAMETROS DE TUBERIA QUE SE INGRESAN PARA LA SIMULACION FINAL SETTLING SLURRY DATA FINAL PIPE DIA. (DACTUALF) IS 1.50 INCHESSLURRY DESIGN VELOCITY (VDF) IS 3.36 FT/SECACTUAL SLURRY VELOCITY (VMF) IS 6.25 FT/SECHAZEN-WILLIAMS `C' FACTOR (CVALUE) IS 140WATER FRICTION GRADIENT (Iw) IS0.108EQUIVALENT LENGTH DUE TO FITTINGS ETC. (LE) IS4.4 FEETTOTAL FRICTION HEAD LOSS (HF) IS 217.53 FEETTOTAL PUMP DISCHARGE HEAD (HD) IS 310.53 FEETFRICTION GRADIENT CORRECTION FACTOR (PHI) IS0.927FINAL SETTLING SLURRY DATAFINAL PIPE DIA. (DACTUALF) IS 2.00 INCHESSLURRY DESIGN VELOCITY (VDF) IS 3.88 FT/SECACTUAL SLURRY VELOCITY (VMF) IS 3.51 FT/SECHAZEN-WILLIAMS `C' FACTOR (CVALUE) IS 140WATER FRICTION GRADIENT (Iw) IS0.027EQUIVALENT LENGTH DUE TO FITTINGS ETC. (LE) IS5.8 FEETTOTAL FRICTION HEAD LOSS (HF) IS 112.91 FEETTOTAL PUMP DISCHARGE HEAD (HD) IS 205.91 FEETFRICTION GRADIENT CORRECTION FACTOR (PHI) IS3.265FINAL SETTLING SLURRY DATAFINAL PIPE DIA. (DACTUALF) IS 2.50 INCHESSLURRY DESIGN VELOCITY (VDF) IS 4.33 FT/SECACTUAL SLURRY VELOCITY (VMF) IS 2.25 FT/SECHAZEN-WILLIAMS `C' FACTOR (CVALUE) IS 140WATER FRICTION GRADIENT (Iw) IS0.009EQUIVALENT LENGTH DUE TO FITTINGS ETC. (LE) IS7.3 FEETTOTAL FRICTION HEAD LOSS (HF) IS84.37 FEETTOTAL PUMP DISCHARGE HEAD (HD) IS 177.37 FEETFRICTION GRADIENT CORRECTION FACTOR (PHI) IS8.666FINAL SETTLING SLURRY DATAFINAL PIPE DIA. (DACTUALF) IS 3.00 INCHESSLURRY DESIGN VELOCITY (VDF) IS 4.75 FT/SECACTUAL SLURRY VELOCITY (VMF) IS 1.56 FT/SECHAZEN-WILLIAMS `C' FACTOR (CVALUE) IS 140WATER FRICTION GRADIENT (Iw) IS0.004EQUIVALENT LENGTH DUE TO FITTINGS ETC. (LE) IS8.8 FEETTOTAL FRICTION HEAD LOSS (HF) IS72.06 FEETTOTAL PUMP DISCHARGE HEAD (HD) IS 165.06 FEETFRICTION GRADIENT CORRECTION FACTOR (PHI) IS 19.242FINAL SETTLING SLURRY DATAFINAL PIPE DIA. (DACTUALF) IS 3.50 INCHESSLURRY DESIGN VELOCITY (VDF) IS 5.13 FT/SECACTUAL SLURRY VELOCITY (VMF) IS 1.15 FT/SECHAZEN-WILLIAMS `C' FACTOR (CVALUE) IS 140WATER FRICTION GRADIENT (Iw) IS0.002EQUIVALENT LENGTH DUE TO FITTINGS ETC. (LE) IS 10.2 FEETTOTAL FRICTION HEAD LOSS (HF) IS64.92 FEETTOTAL PUMP DISCHARGE HEAD (HD) IS 157.92 FEETFRICTION GRADIENT CORRECTION FACTOR (PHI) IS 37.770FINAL SETTLING SLURRY DATA (dmetro de tubera actual)FINAL PIPE DIA. (DACTUALF) IS 4.00 INCHESSLURRY DESIGN VELOCITY (VDF) IS 5.48 FT/SECACTUAL SLURRY VELOCITY (VMF) IS 0.88 FT/SECHAZEN-WILLIAMS `C' FACTOR (CVALUE) IS 140WATER FRICTION GRADIENT (Iw) IS0.001EQUIVALENT LENGTH DUE TO FITTINGS ETC. (LE) IS 11.7 FEETTOTAL FRICTION HEAD LOSS (HF) IS60.01 FEETTOTAL PUMP DISCHARGE HEAD (HD) IS 153.01 FEETFRICTION GRADIENT CORRECTION FACTOR (PHI) IS 67.7435.2 CALCULO CON ABACOSSe determino con los bacos, los resultados fueron los siguientes:Ver Anexos bacos.1.- Determinar Sm:De la TABLA 4, Sm = 1.45 y Cv = 0.27 para Ss = 2.65 y Cw = 0.502. Determinar Qmv en USGPM de la mezcla:De la TABLA 5,[ ] QswQmv0.22si: Qsw = 150, entonces Qmv =33 USGPM.3. Determinar Nmero de Arqumedes:Del la TABLA 3, Ar = 80, Ar > 1, Se trata de un slurry sedimentario.Numero de Reynols = 7.5 4. Determinar la velocidad de diseo Vd como funcin del dimetro de tubera:De la TABLA 3 Dimetro de la tubera (pulg) 1.522.533.5 4 Vd (pies/seg) 4.8 5.6 6.3 6.9 7.4 7.95. Determinar velocidad de transporteVm en funcin del dimetro de tubera:De la TABLA 7 Dimetro de la tubera (pulg) 1.522.533.5 4 Vm (pies/seg) 6.4 3.81 2.4 1.7 1.45 1.326. Comparar Vm > Vd para seleccionar la velocidad de transporte y el dimetro de tubera. 7. Determinar 1]1

ww mi i ikDe la TABLA 6se sacan los valores de k, 8. Determinar el largo equivalente Le (ver cuadro con ABACO)9. Determinar las perdidas por friccin hf (ver cuadro con ABACO)10. Altura total de descarga requerida (ver cuadro con ABACO)CONCLUSIONES1. El rellenohidruliconodebeaplicarsehastaquesehayaterminadodelimpiartodoel mineral, sinembargosepresentancasosenquesedejacantidadesdemineral, para acelerar losciclosyenotrosparaevitar lafatigadeloselementosdesostenimiento (cuadros de madera).2. El principal problema de relleno hidrulico es el drenaje por la acumulacin de agua y lama fina en las galeras, debido a:- Mala explotacin de los tajos (tajos con demasiada pendiente lo que hace difcil el relleno del fondo, producindose inestabilidad en el macizo).- Algunasgalerasnocuentanconpendienteycunetaadecuaday limpia.3. El relleno hidrulico no alcanza la cohesin y diluye los contenidos de mineral en proporciones elevadas.4. El tonelaje promedio diario de finos que fugan del tajo (lama) es de 1.4 toneladas.5. El tonelaje total de finos (lama) que fuga de los tajos es de 39.83 toneladas al mes.6. El volumen promedio de fuga de finos es de 1.4 m3 diario.7. La cantidad de finos (lama) que fuga de los tajos es de 38.45 m3 al mes.8. La cantidad de relave que se enva a la mina es de 143 m3 por dia aproximadamente.9. Mensualmente se rellena un promedio de 4171 m3.10. La eficiencia de trabajo de la BOMBA FELUWA en 24 horas es el 51%.11. La eficiencia de la BOMBA HIDROSTAL, AGITADOR Y ZARANDA en 24 horas es el 44%.12. La densidad con la que se envavara con la ubicacin de los tajeos.13. El control de tiempos en relleno hidrulico permiti demostrar que el tiempo productivoen la operacin de relleno hidrulico varia con la ubicacin (nivel y longitud) y las dimensiones (volumen) deltajo, Esta informacin ayuda a determinar el tiempo de relleno efectivo y la densidad apropiada con la que debe enviar el relave tratado.14. La fuga de finos (lama) interrumpen el transito normal de personal por las galeras y las chimeneas cercanas al tajo.RECOMENDACIONES1.Se debe tener una buena instalacin de tubera y mas aun en los acoples tanto para facilitar el funcionamiento del sistema como para evitar fugas as como prevenir accidentes e incidentes.2. Supervisar que se cumplan los PETS012-02y PETS 150-01 del manual SGI SSOMA.3.Las barreras deben ser cuidadosamente reforzadas as como el entablado cuya separacin no debe exceder de 4 porque se corre el riesgo de que reviente el poliyute que funciona como capa impermeable.4.Sedebellevar uncontrol estadsticodelatuberaylosaccesoriosafindedar un mantenimiento preventivo en las reparaciones y cambios o giros de tuberas.5.Uso de lock-out y tag-out. (ver ANEXO N13).6.Las fugas constantes de agua mezclado con finos causan la incomodidad al personal que labora cerca al lugar donde se efecta la operacin de Relleno Hidrulico, para evitar esta situacin se recomienda: Forrar con poliyute la nica salida de la lama para si evitar la incomodidad del personal que transita por la parte inferior y usa el camino chimenea como su nico acceso a otros niveles yasea superiores e inferiores.ANEXOSANEXON 1. Diagramadeflujoparaladeterminacindelaalturadedescargaen slurries acuosos.SimbolosAr Nmero de ArqumedesC ConcentracinD Dimetro interno de la tuberaH Altura estticaL LargoLe Largo equivalenteLo Largo proyectadoM Numero MeshNre Nmero de ReynoldsQ Caudal (o descarga)Qmw Caudal de slurry (por volmen)Qsw caudal de slidos (por peso)S Gravedad especficaV Velocidadd Dimetro de partcula slidad60 Dimetro efectivo de partculahd Altura de descargahf Prdida de friccin (Altura)l Gradiente de friccin Viscosidad dinmica Densidadv / = Viscosidad cinemtica k [(im - iw) / iw]Subindicesd Diseoe Equivalentem Mezcla (Slurry)r Relativos Slidosv Volumenw Agua, pesoDiagrama de flujo para la Determinacin de la Altura de Descarga en Slurries AcuososValores fijos: L, Lo, L, D, H, Qsw, SsValores Variables: d60, Cv, Cw, SmConvertir: Psw a QmwDeterminar ArSlurry Sedimentario Slurry No SedimentarioA r