SESION IV:ESTABILIDAD DE TALUDES EN
SUELOS ARCILLOSOS
COMPORTAMIENTO NO DRENADO
σn τ
su
N.F.
uo = VARIABLE
Permeabilidad k < 10-6 cm/seg
CAMBIO VOLUMETRICO Y COMPORTAMIENTO NO DRENADO
τ
El agua no drena libremente, la El agua no drena libremente, la presión de poros, presión de poros, uuoo se altera se altera (aumenta en suelos blandos, (aumenta en suelos blandos, disminuye en suelos duros o se disminuye en suelos duros o se mantiene constante)mantiene constante)
su = c + tanφ (σn-uvariable)
Arcilla:Blanda N.C. ⇒ComprimeDura S.C. ⇒ Dilata
su
Mecanismo de Falla Típico Observado en la Carretera Pedro Ruiz-Río Nieva y Rioja-Tarapoto
Arcilla Saturada de Baja Resistencia
Terraplén Granular
TERRAPLENES GRANULARES SOBRE ARCILLAS BLANDAS
El agua actúa en una arcilla blanda mediante un comportamiento “no drenado” que puede ser modelado utilizando: a) modelo riguroso y b) modelo empírico.
El modelo rigurosomodelo riguroso y preciso, obedece el principio de los esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:
ssuu = = cc´́ + + tantanφφ´́((σσ--u)u)
donde:
su : resistencia no drenadac´ : cohesión efectiva (≅0 en arcillas blandas normalmente consolidada)φ´ : ángulo de fricción efectiva (entre 15 y 25°)u : presión de poros medido en el campoσ : esfuerzo normal o confinante
COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1
Línea Piezométrica y Nivel Freático.
Arcilla Saturada de Baja Resistencia
Terraplén Granular
L.P.
N.F.
Piezómetro (esquema)
Superficie Crítica de Falla - Modelamiento Incorrecto
Cuando se asume de manera incorrecta u = γwz
El modelo modelo empempííricorico es conservador. No respeta el principio de esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:
ssuu = c= cuu + + tantanφφuuσσdonde:
su : resistencia no drenadacu : cohesión no drenadaφu : ángulo de fricción no drenada (entre 0 y 15°)σ : esfuerzo normal o confinante
COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2
Los parámetros de resistencia: cu y φu resultan de ensayos triaxiales no drenados, del tipo no consolidado–no drenado, UU.
ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TERRAPLENES Y PRESAS DE TIERRA FINAL DE CONSTRUCCION
- Se asume que el suelo o material fino no ha disipado las presiones de poroacumuladas durante la construcción tanto en el terraplén como en la cimentación.
- Se utilizan parámetros de resistencia del ensayo triaxial UU (No consolidado-No
drenado). - La resistencia no drenada, su es definida en términos de esfuerzos totales:
su = cu + tanφu σn
A. Terraplén construido sobre cimentación arcillosa.
Triaxial UU ó medida “in situ” de Su
B. Núcleo arcilloso construido rápidamente.
TX - UU
ESTABILIDAD DE RELLENOS GRANULARES SOBRE ARCILLAS
BLANDAS
Condición Crítica : “Final de Construcción”
Estabilidad de Excavaciones sobre Arcillas Duras
Condición Crítica : “Largo Plazo”
ESTABILIDAD DE TALUDES LA AMPLIACION DEL TERRENO DE LA SUB-ESTACION
PUCALLPA
Sondajes, Calicatas y Conos Sowers Profundidad (m) N° de Muestras Alteradas
SPT – 1 5.3 9SPT – 2 12.45 9SPT – 3 8.95 5SPT – 4 10.05 5SPT – 5 6.1 8SPT – 6 8.25 4SPT – 7 6.1 2
C – 1 0.8 2C – 2 2.2 3C – 3 0.5 3C – 4 3 4C – 5 3 2
CS – 1 3.8 -CS – 2 2.9 -CS – 3 4.1 -CS – 4 3.2 -CS – 5 2.9 -CS – 6 1.3 -CS – 7 2.6 -CS - 8 C-1 / 0.90 – 3.80 -CS – 9 C-2 / 2.20 – 4.30 -CS - 10 C-3 / 0.40 – 4.00 -
EXPLORACIÓN DE CAMPO
MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS LL% IP %
0.00-0.50 M -1 CL A-6(4) 51.00 20.09 28.05 11.97
0.50-0.70 M -2 SC A-4(2) 43.00 22.46 24.82 9.98
0.70-1.45 M -3 CL-M L A-4(3) 52.00 25.67 23.12 6.81
1.45-2.30 M -4 CL A-6(9) 64.00 25.59 33.50 14.67
SPT-1 2.30-2.45 M -5 CL A-6(10) 75.00 24.12 28.65 13.43
2.45-2.55 M -6 M L A-4(5) 61.00 21.31 23.19 NP
2.55-2.65 M -7 M L A-4(6) 61.00 21.86 24.46 NP
2.64-4.00 M -8 SM A-2-4(0) 35.00 15.06 NP NP
4.00-5.00 M -9 SM A-1B(0) 21.00 15.63 24.40 NP
SPT-2 0.00-1.00 M -1 SC A-6(6) 49.00 30.42 36.73 19.94
1.00-2.00 M -2 SC A-6(4) 45.00 28.15 36.21 16.98
2.00-2.45 M -3 CL A-6(6) 53.00 30.17 32.18 15.11
3.00-3.45 M -4 CL A-6(9) 57.00 30.83 37.37 18.08
6.00-6.45 M -5 SC A-6(4) 47.00 28.30 36.23 15.57
6.45-6.80 M -6 CL A-6(5) 53.00 31.12 35.77 14.51
6.80-7.00 M -7 SC A-6(2) 39.00 30.12 37.59 15.70
7.00-7.45 M -8 SC A-6(4) 42.00 27.72 37.52 19.05
7.45-8.48 M -9 CL A-6(6) 55.00 31.29 37.67 13.81
SPT-3 0.00-0.90 M -1 CL A-6(5) 51.00 27.06 37.75 15.10
0.90-1.45 M -2 CL A-6(7) 54.00 27.64 35.63 16.65
1.45-3.00 M -3 CL A-6(6) 54.00 30.57 39.77 14.80
3.00-3.50 M -4 SC A-6(2) 40.00 30.27 31.39 13.54
4.00-4.45 M -5 SC A-2(0) 28.00 22.67 26.99 9.14
SPT Nº
CLASIFICACIÓN SEGÚNCONTENIDO
DE HUMEDAD %
LIMITES DE ATTERBERG
PROFUNDIDAD (m)
MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS LL% IP %
SPT-4 0.00-2.00 M -1 SC A-6(5) 47.00 31.64 38.64 17.15
2.00-3.00 M -2 SC A-6(6) 49.00 34.76 37.18 19.33
5.00-5.45 M -3 CL A-7(12) 59.00 36.96 41.07 20.88
6.30-7.45 M -4 CL A-7(9) 55.00 36.59 41.88 16.88
9.00-9.45 M -5 SC A-6 47.00 33.25 39.77 15.69
SPT-5 0.00-1.00 M -1 CL A-6(9) 63.00 34.05 39.60 15.03
1.00-1.55 M -2 SC A-6(5) 48.00 30.64 38.26 15.44
1.55-2.15 M -3 CL A-6(9) 62.00 30.76 37.44 16.24
2.15-2.50 M -4 CL A-6(7) 65.00 25.95 29.63 11.80
2.50-3.35 M -5 CL. A-4(6) 60.00 20.32 22.20 9.44
3.35-3.60 M -6 CL A-6(5) 55.00 19.48 22.08 11.66
3.60-3.90 M -7 SC A-6(1) 38.00 19.86 25.44 11.19
4.00-4.45 M -8 SC A-2-6(0) 24.00 18.89 29.89 14.20
SPT-6 1.00-1.45 M -1 M L A-4(5) 59.00 37.25 35.40 NP
3.00-3.45 M -2 CL A-6(8) 56.00 37.91 36.74 16.47
4.00-4.45 M -3 SC A-6(3) 40.00 27.20 33.25 16.34
6.00-6.45 M -4 CL A-6 89.00 31.28 39.24 17.48
SPT-7 0.50-1.00 M -1 SM A-4(2) 45.00 35.33 33.86 9.98
1.00-1.45 M -2 GC A-2-6(1) 23.04 30.48 15.18
SPT Nº
CLASIFICACIÓN SEGÚNCONTENIDO
DE HUMEDAD %
LIMITES DE ATTERBERG
PROFUNDIDAD (m)
MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS 0.1´´ 0.2´´MAXIMA DENSIDAD
gr/cm³
OPTIMA HUMEDAD
%LL% IP %
C-1 0.00-0.30 M -1 SC A-6(4) 46.00 - 29.1 - - - - 31.71 16.01
0.30-0.80 M -2 SC A-4(1) 42.00 - 25.54 - - - - 29.61 9.59
C-2 0.00-0.80 M -1 CL A-6(7) 52.00 - 36.30 - - - - 39.94 20.03
0.80-1.20 M-2 SC A-7 45.00 - 35.76 - - - - 43.33 21.09
1.20-2.20 M -3 SC A-6(1) 39.00 - 30.13 - - - - 24.75 11.05
C-3 0.00-0.10 M -1 SM A-2-4(0) 18.00 - 29.54 - - - - NP NP
0.10-0.30 M -2 SM A-2-4(0) 16.00 - 25.69 - - - - NP NP
0.30-0.50 M -3 SM A-4(0) 37.00 - 26.87 - - - - NP NP
C-4 0.00-0.50 M -1 SC A-6(6) 49.00 - 26.30 18.40 16.54 1.903 13.30 35.45 17.80
0.60-1.40 M -2 SC A-6(3) 47.00 - 25.13 - - - - 29.25 11.98
1.40-2.20 M -3 SM A-2-4(0) 34.00 - 19.76 - - - - NP NP
2.20-3.00 M -4 GP A-1A(0) 10.00 - 12.39 - - - - NP NP
C-5 0.00-1.00 M -1 SC A-6(3) 40.00 - 22.03 18.06 18.22 1.918 14.21 37.42 17.62
1.00-3.20 M -2 CL A-6(8) 53.00 - 31.25 - - - - 36.95 20.15
CONTENIDO DE HUMEDAD
%
PROCTOR MODIFICADOCBR
CALICATA PROFUNDIDAD (m)
CLASIFICACIÓN SEGÚNLIMITES DE ATTERBERGPESO
ESPECIFICO Gs
COMPRESION NO CONFINADA
MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS qu(kg/cm2)
C-4 1.50 M -2 CL A-6(9) 61.00 3.50
C-5 1.00 M -2 SC A-4(3) 50.00 2.48
B-16 0.70 M -6 CL A-4-(4) 55.00 2.50
CALICATA PROFUNDIDAD (m)
CLASIFICACIÓN
CONTENIDO DE
C(max) (kg/cm2)
φ (max) (º)
C(residual) (kg/cm2)
φ (residual) (º)
HUMEDAD (%)
DENSIDAD HUMEDA gr/cm³
DENSIDAD SECA gr/cm³
LL% IP %
0.200 7.2 0.200 6.2 28.93 18.170 14.12 39.47 16.35
0.300 19.4 0.150 22.7 25.41 19.030 15.36 27.44 9.78
0.070 11.7 0.100 6.6 27.04 18.680 14.86 28.92 9.14
CORTE DIRECTO PESO UNITARIOLIMITES DE ATTERBERG
C - 2
S P T - 2
C - 5
S C
S C
S C
C L
C L
C L
C L
S C
S C
C L
G R A V A
Factores de Seguridad Mínimos para el Análisis de Estabilidad en Presas de Tierra
(US Corps of Engineers )
Condición Talud Aguas Arriba
Talud Aguas Abajo
Al final de la construcción para presas de más de 15 m
1.3 1.4
1.3 1.4
Infiltración Constante -- 1.5
Desembalse Rápido 1.5 --
IV) Sismo 1.0 1.0
V) Post Sismo 1.1<FS<1.2
Parámetros de los Materiales del Talud Natural
ZONA MATERIAL (SUCS)
FRICCION (φº)
COHESIÓN C(T/m2)
PESO UNITARIO γ (T/m3)
1 SC 14 0 1.55
2 CL 20 0 1.65
3 SC 20 0 1.7
4 GC-GM 35 0 2.1
Parámetros Efectivos
0.995
SC
CL
SC
GC
ANALISIS ESTATICOFS = 0.995
El análisis de estabilidad de taludes fue realizado por el método de Bishop.
0.837
SC
CL
SC
GC
ANALISIS PSEUDO ESTATICOSismo a = 0.1gFS = 0.837
SOLUCION PARA LA ESTABILIZACISOLUCION PARA LA ESTABILIZACIÓÓN DEL TALUDN DEL TALUD
Contención uso de Gaviones tipo Terramesh
SISTEMA TERRAMESH
-El Sistema Terramesh está conformado por un muro de gravedad (tipo gavión) y un refuerzo del suelo adyacente.
-Geotextil No Tejido-Mallas de alambre revestidos con PVC-Relleno del paramento del Sistema Terramesh- Material de Relleno Seleccionado
1er. CONGRESO NACIONAL DE GEOSINTETICOS
REFORZAMIENTO DE LA CIMENTACION CON GEOMALLA DE PRESAS DE RELAVES SOBRE
MATERIALES LICUABLES
ABEL ORDOÑEZ, Ing. Civil, ABEL ORDOÑEZ, Ing. Civil, M.ScM.Sc. . Doctorado en Ing. GeotécnicaDoctorado en Ing. Geotécnica
•• La presa de material de préstamo tiene una altura La presa de material de préstamo tiene una altura de 26m y un talud 2.5de 26m y un talud 2.5--1V. 1V.
•• El proyecto corresponde a la sobreEl proyecto corresponde a la sobre--elevación de la elevación de la presa de relaves con la construcción de un dique presa de relaves con la construcción de un dique secundario de 6m de altura. secundario de 6m de altura.
•• El dique secundario consideró un retiro horizontal de El dique secundario consideró un retiro horizontal de 10 m. de la cresta del dique principal.10 m. de la cresta del dique principal.
•• Para construir el dique secundario se mejoraron las Para construir el dique secundario se mejoraron las condiciones de cimentación con la colocación de condiciones de cimentación con la colocación de una capa de enrocamiento reforzado con una capa de enrocamiento reforzado con geomallasgeomallas..
• El proyecto cumplió los dispositivos ambientales de la DGAA del MEM.
GENERALIDADES
Fig. 1 Esquema de la sobre-elevación de la presa de relaves
Dique Secundario Relave Grueso H=6m
Separación Horizontal10 m
Cota 4570
Relave Depositado por Segregación
Dique Principal
Roca Basal
El CISMID-UNI realizó un ensayo de CPT hasta una profundidad de 12 m . El CPT es un ensayo continuo, rápido y de bajo costo.
El Prof. Ishihara de la Univ. de Tokyo, utilizó el CPT en 1990, en evaluaciones del comportamiento de presas de relaves que han sufrido licuación, utilizando la resistencia por punta, qc.
Actualmente, en los EEUU se están utilizando ensayos de CPT para evaluar el potencial de licuación.
INVESTIGACIONES GEOTECNICASINVESTIGACIONES GEOTECNICAS
CONO HOLANDESMECANICO
CORRELACIONES PARA ARCILLAS BLANDAS
• El valor qc es utilizado directamente en análisis y diseño.
• su es obtenido a partir de (Bowles, 97):su = (qc-po)/Nk
donde:
po : presión de “tapada”, γzNk : 13 + 5.5 IP/50 (+/- 2)
CORRELACIONES PARA ARENAS
• Densidad Relativa, DR para depósitos de arenas n.c. (Ko=0.45) y o.c. (Bowles, 1997):
DR = 1/2.38 ln[ qc/(248 σ,ho
0.55)]
qc, σ,ho en kPa
CUADRO 1: PARAMETROS OBTENIDOS PARA LOS ANALISIS DE ESTABILIDAD
2°0.1 (5.7°)0.200.200.64(arena limosa, Nc =70)
03540-50SM8.5-12
2°0.1 (5.7°)0.200.15(arenas limpias)
0.20(limos, Nc =15)
0.2502-4ML6.5-8.5
2°0.1 (5.7°)0.150.200.36(arena limosa, Nc =70)
0.03325SM3-6.5
2°0.1 (5.7°)0.150.150.23(limos, Nc =15)
0.15252-5SM y ML
0-3
φr(utilizado)
su/σ´v (φr)(***)
su(utilizado)(kg/cm2)
su (**)(kg/cm2)
su = qc/Nc (*)(kg/cm2)
c(Kgcm2)
φ(o)
qc(kg/cm2)
MaterialProf.(m)
(*) Ishihara, K (1990) (**) Seed and Harder, 1990 (***) Stark and Mesri, 1992
PRESA SAN FERNANDO – FALLAMIENTO POR LICUACION, 1971
ESQUEMAS DE FALLAMIENTO POR
LICUACION
Fig. 3 Comportamiento Dinámico de Diques de Fig. 3 Comportamiento Dinámico de Diques de Arenas sobre Cimentación Licuable, Arenas sobre Cimentación Licuable, AdalierAdalier 19981998
Fig. 2 Refuerzo de la Cimentación del Dique Secundario
Relave a Depositar
Cresta del Dique SecundarioB=35m
Separación Horizontal 10 m
Relleno Granular con 02 capas de GeomallasTENSAR BX 1200
Relave Depositado por Segregación
DETERMINACION DE LA CARGA DE FALLA DE LA GEOMALLA
qo=γh
qo=γh
Lo T
T
T=γhLo
Fig. 4 Fallamiento de Tipo General y Local
Dique Secundario Relave Grueso H=6m
Separación Horizontal10 m
Cota 4570
Falla LocalFalla General
Roca Basal
FS estático > 1.50FS post-sismo > 1.20
• La construcción progresiva del dique se realizó en 04 etapas, el dique fue terminado y el 80% del volumen de relaves depositados. No se han presentado problemas de hundimientos hasta la fecha.
• Durante la construcción del enrocado se usó equipo mecánico liviano.
• Los proyectos de sobre-elevación de presas de relaves sujetos a licuación consideran análisis de estabilidad post-sismo, también se deben considerar los asentamientos debido al proceso de licuación.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
INGENIERIA GEOTECNICAINGENIERIA GEOTECNICAESTUDIO DE DESLIZAMIENTOSESTUDIO DE DESLIZAMIENTOSCARRETERA TARAPOTOCARRETERA TARAPOTO--RIOJARIOJA
TRAMO I Y IITRAMO I Y II
M.Sc. Ing. ABEL ORDOÑEZ HUAMANDOCTORADO EN ING. GEOTECNICA
1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS 1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS PROBLEMAS DE ESTABILIDADPROBLEMAS DE ESTABILIDAD
GEOLOGICOS: PRESENCIA DE ROCAS SENSIBLESPRESENCIA DE ROCAS SENSIBLESAL HUMEDECIMIENTO. AL HUMEDECIMIENTO.
CLIMATICOS: LLUVIAS EXCEPCIONALESLLUVIAS EXCEPCIONALES COMO EL FENOMENO DEL NIÑO.
OTROS: DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRAS DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRAS DRENAJES.DRENAJES.
2. GEOLOGIA2. GEOLOGIA
EN El AREA EN ESTUDIO SE PRESENTAN LAS FORMACIONES SEDIMENTARIASFORMACIONES SEDIMENTARIAS CHAMBIRA, YAHUARANGO, CHONTA Y POZO. (VER PLANO GEOLOGICO)
LOS ESTRATOS SEDIMENTARIOS LO COMPONEN BASICAMENTE INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITAS INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITAS Y LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCASY LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCAS..
TAMBIEN SE PRESENTAN EN ALGUNOS SECTORES CRITICOS DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTODEPOSITOS DE DESLIZAMIENTO DE VARIOS METROS DE ESPESOR COMPUESTOS POR SUELOS ARCILLOSOS CON BLOQUES DE ROCAS ARENISCAS.
3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS
LOS DESLIZAMIENTOS OCURRIDOS ESTAN ASOCIADOS PRINCIPALMENTE A LA PRESENCIA DE ROCAS LUTITAS PRESENCIA DE ROCAS LUTITAS Y LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIA Y LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIA CON EL HUMEDECIMIENTO.CON EL HUMEDECIMIENTO.
PRESENCIA DE DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTOS DESLIZAMIENTOS ANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR ANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR UBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITASUBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITAS.
4.4. INVESTIGACIONES GEOTECNICASINVESTIGACIONES GEOTECNICAS
ENSAYOS DE REFRACCION SISMICAREFRACCION SISMICA (CISMID-UNI, LINEAS LONGITUDINALES Y SECCIONES TRANSVERSALES)
EXCAVACION DE CALICATASCALICATAS Y EXTRACCION DE MUESTRAS MUESTRAS ALTERADAS E INALTERADAS
PERFORACIONES DIAMANTINAPERFORACIONES DIAMANTINA Y ENSAYOS IN SITU DES.P.T.S.P.T. (BOART LONGYEAR BK-51, MCA PERFORACIONES)
ENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIOENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIO:TRIAXIALES UU Y PERMEABILIDAD (CISMID-UNI)
Caso
SUCS
LL
IP
Densidad Seca (gr/cm3)
Humedad (%)
Ensayo
c (kg/cm2)
φ (°)
Km 22+420 a 22+700 CL 38 22 1.92 7.63 Triaxial UU 0.60 41.3 Km 24+180 a 24+360 CL 31 18 1.84 12.81 Triaxial UU 0.45 15.3
CL 34 19 1.71 17.21 Triaxial UU 0.56 4.0 Km 24+460 a 25+050 CL 43 23 1.77 17.41 Permeab.
CL 43 23 1.75 19.31 Triaxial UU 0.60 6.0 CL 35 18 1.91 13.97 Permeb. CL 35 18 1.80 17.16 Triaxial UU 0.38 5.8
Km 29+450 a 29+700 CL 30 15 1.89 13.99 Triaxial UU 0.36 3.0 CL 31 16 1.87 13.66 Triaxial UU 0.35 3.5
Km 35+300 a 35+500 CH 52 39 Permeab. CH 52 39 1.74 18.87 Triaxial UU 0.56 0.9
Km 35+715 a 35+870 CH 66 46 1.65 21.95 Triaxial UU 0.54 3.3 CH 66 46 1.65 20.14 Permeab.
Km 54+780 a 54+880 CL 49 19 1.68 12.70 Permeab. CL 49 19 1.63 14.89 Triaxial UU 1.60 20.2
Km 55+800 a 56+300 CH 65 38 1.44 30.53 Triaxial UU 0.26 5.3 CH 56 28 1.24 43.20 Triaxial UU 0.19 2.9 CH 57 32 1.59 22.23 Triaxial UU 0.67 6.1
RESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALESRESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALES
CASO PERF. LONG.(m) TOTAL (m) UBICACION
No. 2: 22+420 a 22+700 PK 2-1 12.00 42.50 22+435 lado derecho PK 2-2 10.50 22+490 lado derecho PK 2-3 20.00 22+435 talud superior
No. 3: 24+180 a 24+360 PK 3-1 12.00 39.00 24+280 lado derecho PK 3-2 10.50 24+280 lado izquierdo PK 3-3 16.50 24+240 lado izquierdo
No. 4: 24+680 a25+050 PK 4-1 13.50 25.50 24+820 lado izquierdo PK 4-2 12.00 24+890 lado izquierdo
No. 5: 27+035 a 27+150 PK 5-1 9.00 18.00 27+040 lado izquierdo PK 5-2 9.00 27+085 lado izquierdo
No. 6: 29+450 a 29+700 PK 6-1 12.00 48.50 29+630 lado izquierdo PK 6-2 10.00 29+565 lado izquierdo PK 6-3 10.00 29+455 lado izquierdo PK 6-4 16.50 29+760 lado izquierdo
No. 7: 35+300 a 35+500 PK 7-1 15.00 46.00 35+470 lado izquierdo PK 7-2 11.00 35+430 lado izquierdo PK 7-3 20.00 35+455 talud superior
No. 8: 35+715 a 35+870 PK 8-1 12.00 30.00 35+730 lado izquierdo PK 8-2 18.00 35+730 talud superior
No. 10: 46+270 a 46+300 PK 10-1 15.00 15.00 46+290 lado derecho
No. 11: 54+780 a 54+880 PK 11-1 15.00 30.00 54+840 eje
PK 11-2 15.00 54+835 lado izquierdo a 35m
No. 12: 55+800 a 56+300 PK 12-1 13.50 57.50 55+995 lado derecho
PK 12-2 13.50 56+038 lado derecho PK 12-3 15.50 56+120 lado derecho PK 12-4 15.00 56+050 lado derecho
Metraje Total de Perforaciones 352.00 m
PERFORACIONES PERFORACIONES REALIZADASREALIZADAS
5.5. METODOLOGIA DE ESTUDIO DE ESTABILIDADMETODOLOGIA DE ESTUDIO DE ESTABILIDAD
PERFIL ESTRATIGRAFICO
ANTECEDENTES DE FALLAMIENTOS
MECANISMO DE FALLAMIENTO
RETROANALSIS DE DESLIZAMIENTOS OBSERVADOS
ALTERNATIVAS DE ESTABILIZACION
SOLUCION RECOMENDADA SUSTENTADA EN ANALISIS DE ESTABILIDAD ESTATICO (FSmin=1.5) y SEUDO-ESTATICO (FSmin=1.0)
RESISTENCIA CORTANTE CON LA RESISTENCIA CORTANTE CON LA PROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOSPROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOS
Geologia para Ingenieros, Blyht y De Freitas, 1989
Estabilidad de Taludes en Suelos Residuales, Deere y Patton, 1971
PERFIL TIPICO EN LUTITASPERFIL TIPICO EN LUTITAS
CARACTERISTICAS DEL PERFIL EN LUTITASCARACTERISTICAS DEL PERFIL EN LUTITAS(DEERE Y PATTON, 1971)(DEERE Y PATTON, 1971)
ES COMUN QUE LA CAPA DE SUELOS ARCILLOSO (RESIDUAL) CAPA DE SUELOS ARCILLOSO (RESIDUAL) SEA DELGADASEA DELGADA
LA RESISTENCIA DEL PERFIL (A LA METEORIZACION LA RESISTENCIA DEL PERFIL (A LA METEORIZACION QUIMICA)QUIMICA) SE DEBE A QUE LOS MINERALES DE LUTITAS, PROCEDEN DE LA METEOTIZACION PREVIA DE LAS ROCAS.
LAS GRIETAS Y FISURASGRIETAS Y FISURAS SE ABREN DEBIDO A LA RELAJACION DE ESFUERZOS DESENCADENANDO PROCESOS DE PROCESOS DE METEORIZACION MECANICA.METEORIZACION MECANICA.
LA FORMA MAS TIPICA DE RUPTURA DE LADERAS EN LA FORMA MAS TIPICA DE RUPTURA DE LADERAS EN LUTITAS ES EL DESLIZAMIENTO POCO PROFUNDO.LUTITAS ES EL DESLIZAMIENTO POCO PROFUNDO.
LOS DESLIZAMIENTOS ESTAN ASOCIADOS BASICAMENTE POR CONSIDERACIONES DE PRESIONES DE PORO LOCALIZADOS.CONSIDERACIONES DE PRESIONES DE PORO LOCALIZADOS.
ES COMUN QUE LOS DESLIZAMIENTOS SEAN PROGRESIVOS PROGRESIVOS O SUCESIVOS.O SUCESIVOS.
Roca areniscaLutita dura
Roca arenisca poco fracturada
Vp=2070 m/s
Vp=830 m/s
Vp=300 m/s
Vp=785 m/s
Vp=2650 m/s
Vp=405 m/s
SPTN =11
SPTN =16-25
SPTN >85Roca arenisca
N >100SPT
Roca arenisca y Lutita Alterada y Fracturada
Rio Mayo
Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesorCapas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
suelo arcilloso con bloques de arenisca DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION CHAMBIRA:
CARACTERISTICAS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICOCARACTERISTICAS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICO
CASO 1: KM 22+420 A 22+700CASO 1: KM 22+420 A 22+700
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVODESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD SUPERIOR CON DAÑO PERMANENTE EN LA CUNETA DE LA PLATAFORMA.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 30o.
GRIETAS Y DESTRUCCION DE LA CUNETAGRIETAS Y DESTRUCCION DE LA CUNETA DE CORONAMIENTO DEL TALUD SUPERIOR ENTRE LA PROGRESIVA 22+400 Y 22+500.22+400 Y 22+500.PEQUEÑAS GRIETAS SUPERFICIALES PEQUEÑAS GRIETAS SUPERFICIALES SE PRESENTARON EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+66022+520 A 22+660 SIN COMPROMETER LA CUNETA DE CORONACION. TALUD INFERIOR SIN EVIDENCIAS DE MOVIMIENTO, EXISTE UNA CASA SIN DAÑO ALGUNO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO DE 12m DE ESPESOR Y 80m DE LONGITUD SOBRE LUTITA (FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO).FALLAMIENTO POR CONTACTO DEBILFALLAMIENTO POR CONTACTO DEBIL Y REGRESIVO.RETROANALISIS ARROJA FRICCION RESIDUAL DE 18 FRICCION RESIDUAL DE 18 -- 19.519.5o.o.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.OBRA DE CONTENCIONOBRA DE CONTENCION CONCON CIMENTACION PROFUNDACIMENTACION PROFUNDADEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 3:1 Y 4:1 (18BANQUETAS DE INCLINACION 3:1 Y 4:1 (18--1414oo) Y ) Y REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.REVEGETACION CON BIOMANTA EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+660.
PK2-3
PK2-1
C-6
Suelo arcilloso conbloques de arenisca
N =30-40SPT
N >100SPT
N =35SPT
N >100SPT
UU: Cu=0.60 kg/cm2Ou=41.3o
Vp=370 m/s
Vp=840 m/s
Vp=1250 m/sde arenisca fracturadaLutita dura con estratificaciones
Lutita dura con estratificacionesde arenisca muy fracturada
RETROANALISIS
Cr=0.0FS=1.0
Or=18.0o
Or=19.5Cr=0.0FS=1.0
RETROANALISIS
o
Or=18.3Cr=0.0FS=1.0
RETROANALISIS
o
CorteTalud 3:1
5 m
5 m
CorteTalud 4:1
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca
FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesorCapas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.5-3.5 m. de espesor
5 m
ANALISISFS Estatico=1.64
FS Seudoestatico=1.02
ANALISIS
FS Seudoestatico=1.04FS Estatico=1.62
18º
14º
CASO 1: KM 22+420 A 22+700CASO 1: KM 22+420 A 22+700
CASO 2: KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMAASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULAR. PRESENCIA DE BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LA BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LA ALCANTARILLA SUPERFICIAL.ALCANTARILLA SUPERFICIAL.PEQUEÑAS Y MULTIPLES GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR DE 25o, SIN EMBARGO LA CUNETA DE CORONAMIENTO CUNETA DE CORONAMIENTO ESTA EN BUEN ESTADO. ESTA EN BUEN ESTADO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL BUZAMIENTO CONTRARIO AL DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO.RETROANALISIS ARROJA Su = 0.29Su = 0.29––0.34 kg/cm0.34 kg/cm22. . RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 8ENTRE 8--33 33 COMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cCOMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cuu=0.50kg/cm=0.50kg/cm22 y y φφuu=5=5oo) ) HUMEDECIMIENTO ESTA REDUCIENDO LA RESISTENCIA EN EL TALUD INFERIOR.GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR ASOCIADA A HUMEDECIMIENTO SUPERFICIAL.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ANULAR EL BOFEDAL.ANULAR EL BOFEDAL.COLOCACION DE DREN FRANCESDREN FRANCES.OBRAS DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A LA SATURACION ACTUAL.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.TRATAMIENTO DE GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR.
PK3-1PK3-2PK3-3
C-4C-5
Lutita muy alteradacon areniscas
Lutita poco alterada
Vp=790 m/s
Vp=1995 m/s
Vp=300 m/s
Vp=750 m/s
Vp=2060 m/s
N =6-16SPT
N >100SPTN >70SPT
oOu=15.3UU: Cu=0.45 kg/cm2UU: Cu=0.56 kg/cm2
Ou=4.0o
RETROANALISISFS=1.0
Su=0.29 kg/cm2Ou=0
RETROANALISISFS=1.0
Su=0.34 kg/cm2Ou=0
SPTN =79-85N =8-11-32
SPT
N >100SPT
N >100SPT
N =8-10-33SPT
Lutita muy alteradacon areniscas
Relleno Granular
Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.8-5 m. de espesor
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesorCapas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
suelo arcilloso con bloques de arenisca DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION CHAMBIRA:
FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de perforacion proxima
FS=1.10Su=0.20 kg/cm2
Cu=0.50 kg/cm2
ANALISIS (DRENAJE)FS Estatico=2.14
Ou=5º
FS Seudoestatico=1.29
FS Estatico=1.75ANALISIS (DRENAJE)
FS Seudoestatico=1.18
FS Seudoestatico=1.24FS Estatico=1.53
Cu=0.50 kg/cm2
ANALISIS
Ou=5º
ANALISIS C. EXTREMA
CASO 2: KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360
CASO 3: KM 24+680 A 25+050CASO 3: KM 24+680 A 25+050
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMAASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMADESLIZAMIENTOS DE PEQUEÑA MAGNITUD QUE INVADEN LA VIA.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULARSEMICIRCULAR.PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADOCRUCES DE AGUA EN MAL ESTADOMEDIANTE BADEN Y ALCANTARILLA. PEQUEÑAS GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 24+900 Y 24+970, SIN EMBARGO, LA CUNETA CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN BUEN ESTADO. BUEN ESTADO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 11ENTRE 11--2525RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA RESISTENCIA NO DRENADA, Su = 0.21 NO DRENADA, Su = 0.21 kgkg/cm/cm22, VALOR MUCHO MENOR AL QUE , VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU. ARROJA EL TRIAXIAL UU.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.REVEGETACION CON BIOMANTA EN ZONAS CON GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR 24+900 24+970.
PK4-1 C-6C-7
Roca arenisca
Arenisca y
Lutita dura
Roca arenisca poco fracturada
Vp=2070 m/s
Vp=830 m/s
Vp=300 m/s
Vp=785 m/s
Vp=2650 m/s
SPTN =11
SPTN =16-25
SPTN >85
Ou=6.0oUU: Cu=0.60 kg/cm2UU: Cu=0.38 kg/cm2
Ou=5.8o
Ou=0Su=0.21 kg/cm2
RETROANALISISFS=1.0 Pantalla
Pila
Lutitas
Roca areniscaN >100
SPT
Roca arenisca y Lutita Alterada y Fracturada
Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesorCapas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
suelo arcilloso con bloques de arenisca DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION CHAMBIRA:
FS Estatico=2.44
FS Estatico=1.58FS Seudoestatico=1.18ANALISIS CON PILA
ANALISIS SIN PILAFS Estatico=1.28
CASO 3: KM 24+680 A 25+050CASO 3: KM 24+680 A 25+050
progresiva largo de pila (m)
altura de pantalla
(m)
espaciamiento de pila (m)
24+680 a 24+750 - - - 24+750 a 24+800 12 3.5 8 24+800 a 24+870 12 3.5 6 24+870 a 24+970 14 3.5 6 24+970 a 25+050 - - -
CASO 3: PANTALLAS Y PILAS DE 60 ton.CASO 3: PANTALLAS Y PILAS DE 60 ton.
CASO 4: KM 27+035 A 27+150CASO 4: KM 27+035 A 27+150
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:ASENTAMIENTO Y DESLIZAMIENTO SUPERIFICAL DE PLATAFORMA.DESLIZAMIENTO DE BLOQUES DE ROCAS DEL TALUD SUPERIOR DE 35o.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:AFLORAMIENTO Y DESLIZAMIENTOS DE ESTRATOS AFLORAMIENTO Y DESLIZAMIENTOS DE ESTRATOS SUPERFICIALES DE ROCAS ARENISCASSUPERFICIALES DE ROCAS ARENISCAS CON INTERCALACIONES DE CAPAS MUY DELGADAS DE LIMOLITAS.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:ESTRATO DE ARENISCA DE 7m DE ESPESOR DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTOBUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:APROVECHAR EL AFLORAMIENTO DE ARENISCA PARA COLOCACION DE PERNOS DE SOSTENIMIENTO EN EL TALUD SUPERIOR E INFERIOR.DESPLAZAMIENTO DEL TRAZO EN 6m HACIA EL TALUD SUPERIOR MEDIANTE CORTE.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA EN EL TALUD INFERIOR.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DESPLAZAMIENTO DEL EJE DE VIA EN 6m MEDIANTE CORTE.DESPLAZAMIENTO DEL EJE DE VIA EN 6m MEDIANTE CORTE.LIMPIEZA DE SUELO DE COBERTURA.COLOCACIONDE PERNOS DE SOSTENIMIENTO COLOCACIONDE PERNOS DE SOSTENIMIENTO DE 3 TON. DE 5m DE 3 TON. DE 5m DE LONGITUD Y ESPACIADOS CADA 2 m.DE LONGITUD Y ESPACIADOS CADA 2 m. EN EL TALUD EN EL TALUD INFERIOR Y SUPERIOR. INFERIOR Y SUPERIOR.
PK5-2
Roca arenisca
Relleno granular
Lutita dura
Roca arenisca
N =18SPT
C-4
C-5
Vp=300 m/s
Vp=1250 m/s
Vp=2715 m/sVp=250 m/s
Vp=805 m/s
Vp=2465 m/s
Roca arenisca
Roca arenisca
N >100SPT
N >100SPT
Pernos de Sostenimiento
Pernos de Sostenimiento
FORMACION CHAMBIRA:
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca
FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesorCapas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor
FS seudoestatico=1.2Fperno = 3.0 tn
ANALISIS
Su=0.15 kg/cm2
RETROANALISISFS=1.0
FS estatico=1.5
CASO 4 : KM 27+035 A 27+150CASO 4 : KM 27+035 A 27+150
CASO 5: KM 29+450 A 29+700CASO 5: KM 29+450 A 29+700
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA.ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA.PROBLEMA DE ESTABILIDAD SIMILAR AL CASO 3.PROBLEMA DE ESTABILIDAD SIMILAR AL CASO 3.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULARSEMICIRCULAR EN VARIOS SUB-TRAMOS. PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO.CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO.CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN BUEN ESTADO. ESTA EN BUEN ESTADO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO BUZAMIENTO FAVORABLE/DESFAVORABLE AL DESLIZAMIENTOFAVORABLE/DESFAVORABLE AL DESLIZAMIENTO. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT DE 21 Y MAYOR DE 30DE 21 Y MAYOR DE 30RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA ssuu= 0.20 = 0.20 kgkg/cm/cm22, , VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU Y LA VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU Y LA RESISTENCIA A LA PENETRACION. RESISTENCIA A LA PENETRACION.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.
UU: Cu=0.36 kg/cm2Ou=3o
PK6-2
LutitaR. Arenisca
Lutita
SPTN =21
N >100SPT
SPTN =75
Roca arenisca con alguna presencia de lutita
C-8
C-7
Ou=3.5UU: Cu=0.35 kg/cm2
o
Su=0.20 kg/cm2
RETROANALISISFS=1.0
Ou=0
Vp=280 m/s
Vp=750 m/s
Vp=1200 m/s
Pila
Pantalla
R. AreniscaSPTN >100
FORMACION CHAMBIRA:
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca
FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
Intercalaciones de Roca Arenisca de 0.5-2 m. de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesorCapas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones
de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesorCapas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones
ANALISIS CON PILAFS estatico=1.25
ANALISIS ACTUALFS estatico=1.21
ANALISIS CON PILAFS estatico=1.45
FS seudoestatico=1.07
CASO 5: KM 29+450 A 29+700CASO 5: KM 29+450 A 29+700
progresiva largo de pila (m)
altura de pantalla
(m)
espaciamiento de pila (m)
29+460 a 29+520 - - - 29+520 a 29+600 10 2.0 8 29+600 a 29+660 12 3.5 6 29+660 a 29+730 - - - 29+730 a 29+780 10 3 6
CASO 5: PANTALLAS Y PILAS 40 ton.CASO 5: PANTALLAS Y PILAS 40 ton.
CASO 6: KM 35+300 A 35+500CASO 6: KM 35+300 A 35+500
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVODESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD SUPERIOR CON DESPLAZAMIENTO PERMANENTE.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 18o.
DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DE 4DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DE 4--12m DE ESPESOR Y 12m DE ESPESOR Y 90m DE FONDO.90m DE FONDO.FALLAMIENTO ACTIVADO CON EL CORTE DEL PIE DE TALUD.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON INTERFASE DE SUELOS ARCILLOSOS BLANDOS. (LUTITAS DE LA FORMACION (LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL DESLIZAMIENTO).DESLIZAMIENTO).RETROANALISIS ARROJA ssuu= 0.13 = 0.13 –– 0.21 kg/cm0.21 kg/cm22. .
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.OBRA DE CONTENCIONOBRA DE CONTENCION CONCON CIMENTACION PROFUNDACIMENTACION PROFUNDADEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 4:1 (14BANQUETAS DE INCLINACION 4:1 (14oo) Y ) Y REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.
UU: Cu=0.56 kg/cm2Ou=0.9o
PK7-2
Arcilla compacta conarenas gruesas a finas
Roca arenisca fracturada
SPTN =39
N >100SPT
C-6
k=1.2 E-08 cm/s
Vp=320 m/s
Vp=1190 m/s
Vp=700 m/s
Vp=3200 m/s
Su=0.21 kg/cm2FS=1.0
RETROANALISIS
Ou=0
Ou=0
RETROANALISISFS=1.0
Su=0.17 kg/cm2
10 m
CorteTalud 4:1
PK7-3
Arcilla blandaSPTN =3-9
Arcilla con limos,arena y gravillas SPT
N =24-27Limos y gravillas
Bloque de arenisca
Limolita compactacon gravillas
Bloque de arenisca N >100SPT
RETROANALISIS
Su=0.13 kg/cm2FS=1.0
Ou=0
Intercalaciones de Roca Arenisca de 2-6 m. de espesor
FORMACION CHAMBIRA SANA:
de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 m de espesorCapas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
suelo arcilloso con bloques de arenisca DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION CHAMBIRA:
FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 m de espesor
FS Seudoestatico=1.01FS Estatico=1.65
ANALISIS
14º
CASO 6: KM 35+300 A 35+500CASO 6: KM 35+300 A 35+500
CASO 7: KM 35+715 A 35+870CASO 7: KM 35+715 A 35+870
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD. DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRAS ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRAS DRENAJE CON PRESENCIA DE CAÑA.DRENAJE CON PRESENCIA DE CAÑA.TALUD TENDIDO DE 15TALUD TENDIDO DE 15o o CON MULTIPLES GRIETASCON MULTIPLES GRIETAS DE HASTA 20 cm DE ESPESOR.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:SUELO SUPERFICIAL DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 15ENTRE 15--3636RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA RESISTENCIA NO DRENADA, Su = 0.10 NO DRENADA, Su = 0.10 kgkg/cm/cm22, VALOR MUCHO MENOR AL QUE , VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU. ARROJA EL TRIAXIAL UU.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ESTABILIZACION MEDIANTE CORTE DEL TALUD PUEDE GENERAR MAYOR INESTABILIDAD.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.
PK8-1
Lutita dura
UU: Cu=0.54 kg/cm2Ou=3.3o
PK8-2
C-1
C-2
C-7
CL
CL
Arcilla limosa
Roca arenisca
Lutita dura
Arcilla con bloques
Arcilla limosa, N =15-29SPT
N =71SPTN >100SPT
N >100SPT
N >100SPT
SPTN =18-36
Vp=310 m/s
Vp=950 m/s
Pila
Pantalla
N =32SPT
RETROANALISIS 2
Su=0.10 kg/cm2o
FS=1.0
Ou=0
Intercalaciones de Roca Arenisca de 6-8 m. de espesor
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesorCapas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
Capas de arena limosa y arcilla limosa semihumedo y semicompactoDEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION CHAMBIRA:
ANALISIS CON PILAFS estatico=1.73
FS seudoestatico=1.0
CASO 7: KM 35+715 A 35+870CASO 7: KM 35+715 A 35+870
progresiva largo de pila (m)
altura de pantalla
(m)
espaciamiento de pila (m)
35+710 a 37+870 10 3.0 5
CASO 7: PANTALLAS Y PILAS 60 ton.CASO 7: PANTALLAS Y PILAS 60 ton.
CASO 8: KM 46+270 A 46+300CASO 8: KM 46+270 A 46+300
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR AFECTANDO LA PLATAFORMA.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:DESLIZAMIENTO DE PIE DE TALUDDESLIZAMIENTO DE PIE DE TALUD ASOCIADO A INTERCALACIONES DE LUTITAS.INTERCALACIONES DE LUTITAS.DRENAJE DEFICIENTEDRENAJE DEFICIENTE DE LA PLATAFORMA SOBRE INTERCALACION DE LUTITAS. CONSTRUCCION DE MURO DE CONTENCION DE CONCRETO PARA EVITAR QUE LOS PAQUETES PARA EVITAR QUE LOS PAQUETES ARCILLOSOS INVADAN LA VIA.ARCILLOSOS INVADAN LA VIA.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:INTERCALACIONES CASI VERTICALESINTERCALACIONES CASI VERTICALES (60-70o) Y TRANSVERSALES DE LUTITAS Y ARENISCAS DE LA FORMACION YAHUARANGO.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:DRENAJE DE LA PLATAFORMA.DRENAJE DE LA PLATAFORMA.EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.USO DE BIOMANTAS.USO DE BIOMANTAS.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DRENAJE DE LA PLATAFORMA.DRENAJE DE LA PLATAFORMA.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.USO DE BIOMANTAS.USO DE BIOMANTAS.
PK10-1
N =5SPTLutita alterada
Roca lutita dura
Roca arenisca fracturada
Limolita
Lutita Dura
Relleno granular
Lutita Dura N >100SPT
N =70SPT
N =85SPT
Vp=350 m/s
Vp=890 m/s
Intercalaciones de estratos de roca arenisca de 2-3 m. de espesor
FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA: Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor
de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesorEstratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones FORMACION YAHUARANGO:
suelo arcilloso con bloques de arenisca DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION YAHUARANGO:
CASO 8: KM 46+270 A 46+300CASO 8: KM 46+270 A 46+300
CASO 9: KM 54+780 A 54+880CASO 9: KM 54+780 A 54+880
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:DRENAJE DEFICIENTE.DRENAJE DEFICIENTE.DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS SOBRE LUTITAS.SATURADOS SOBRE LUTITAS.TALUD SUPERIOR SIN MOVIMIENTO.TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON VALORES DE NDE NSPTSPTMENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.MENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.EN LA PLATAFORMA DE DESVIO EL TERRENO ES DURO A TERRENO ES DURO A PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.AFLORAMIENTO DE LUTITAS DE FORMACION YAHUARANGO EN EL TALUD SUPERIOR.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:REALIZAR EL NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.DRENAJE DE LA QUEBRADA.DRENAJE DE LA QUEBRADA.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DESVIO Y DRENAJEDESVIO Y DRENAJE
PK11-1
UU: Cu=1.60 kg/cm2Ou=20.2
k=1.8 E-04 cm/so
PK11-2Roca arenisca
Relleno granular conlimos y arenas
Arena limosaRoca arenisca fracturada
Lutita Dura
N =6-16SPT
N >50SPT
N =15SPTN >50SPT
N =44SPT
N =6-7SPT
SPTN =8
N =12SPT
N >50SPT
C-1
Vp=400 m/s
Vp=1110 m/s
Vp=2750 m/s
Vp=450 m/s
Vp=960 m/s
Vp=2650 m/s
Roca arenisca fracturadaLutita Dura
Intercalaciones de Roca Arenisca de 1-3 m. de espesor
FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesorCapas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones FORMACION YAHUARANGO INTEMPERIZADA:
capas de suelo limoarenoso y arenolimososDEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION YAHUARANGO:
semisuelto con bloques de arenisca
CASO 9: KM 54+780 A 54+880CASO 9: KM 54+780 A 54+880
CASO 10: KM 55+800 A 55+300CASO 10: KM 55+800 A 55+300
ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR.
OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:DRENAJE DEFICIENTE DE QUEBRADA DE VARIOS BRAZOS.DRENAJE DEFICIENTE DE QUEBRADA DE VARIOS BRAZOS.DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS SOBRE LUTITAS.SOBRE LUTITAS.TALUD SUPERIOR CON GRIETAS.TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHONTA CON BUZAMIENTO SUBHORIZONTAL. BUZAMIENTO SUBHORIZONTAL. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT DE 6DE 6--12 12 HASTA LOS 4m4mSOBRE MATERIAL DE DESLIZAMIENTO.NNSPTSPT ENTRE 1313--28 28 HASTA LOS 66--8m. 8m. DE PROFUNDIDAD. RETROANALISIS ARROJA Su = 0.17Su = 0.17--0.18 0.18 kgkg/cm/cm22, , VALOR SIMILAR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU (Su=0.19-0.26 kg/cm2).
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.
SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.
PK12-2
N =9-12SPT
PK12-4
Arcilla con limos y gravillas
Roca arenisca fracturada
semi-compacta
N =52SPT
Relleno granular
Arcilla limosa saturada
Arcilla con fragmentos de lutita
Roca lutita
SPTN =6-8
N =13-28SPT
N >100SPT
C-3
UU: Cu=0.26 kg/cm2Ou=5.3o
oUU: Cu=0.19 kg/cm2
Ou=2.9
C-4
UU: Cu=0.67 kg/cm2oOu=6.1
C-5
Vp=340 m/s
Vp=3400 m/s
Ou=0Cu=0.17 kg/cm2
RETROANALISIS 1FS=1.0
Pantalla
Pila
Vp=1260 m/s
N =15-22SPT
SPTN >100 N =44SPT
Ou=0
RETROANALISIS 2
Cu=0.18 kg/cm2FS=1.0
Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor
FORMACION CHONTA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor
de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesorCapas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHONTA INTEMPERIZADA:
suelo arcilloso de baja consistencia DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
FORMACION CHONTA:
ANALISIS CON PILAFS estatico=2.22
FS seudoestatico=1.02
CASO 10: KM 55+800 A 55+300CASO 10: KM 55+800 A 55+300
progresiva largo de pila (m)
altura de pantalla
(m)
espaciamiento de pila (m)
55+990 a 56+010 12 3.5 6 56+010 a 56+050 15 4.0 5 56+050 a 56+100 12 3.5 6
CASO 10: PANTALLAS Y PILAS 80 ton.CASO 10: PANTALLAS Y PILAS 80 ton.
Consistencia de la arcilla
Resistencia no drenada, Su Kg/cm2
Valor Nspt
Muy blanda Menor a 0.125 Menor a 2 Blanda 0.125 – 0.25 3 - 5
Mediana compacidad 0.25 – 0.50 6 - 9 Compacta 0.50 – 1.0 9 - 15
Dura 1.0 – 2.0 15 - 30 Muy dura Mayor a 2.0 Mayor a 30
CORRELACIONES PARA SUELOS ARCILLOSOSCORRELACIONES PARA SUELOS ARCILLOSOS